通風困難礦井通風係統優化挖潛探析(二)
由表1可以看出，礦井采用中央並列式通風，通
風流程長，阻力大。在1 033Pa,總阻力中，回風段阻力
占74．1％—77．4％，阻力分布明顯不合理。測定還顯示，
高阻力區段主要分布在以下地點：
1)地麵風硐。地麵風硐在礦井改擴建時未進行
相應改造，其布置方式是：從副井井筒南北兩側並聯
布置2條斜上風硐(斷麵均為2．0m2)，經拐彎變坡彙
合成1條水平風硐，水平風硐與反風道連接後又拐彎
分岔分別與南北主通風機相連。由於風硐斷麵小
(彙合處斷麵僅2．97m勺、拐彎多(4處)，風速高(為
19．45m／s)，超過了01manbetx
允許的15m／s的最高風速)，
盡管全長隻有18．5m(占係統長度的0．7％)，但其阻
力卻高達210．46pa，占總阻力的20．4％。
2)集中膠帶輸送機運輸斜巷。該巷道斷麵為
8．4~10．4m2，距離長(1 387m)，膠帶摩擦阻力大，其
阻力高達345．73pa，占總阻力的33．4％。
3)314采區總回風巷風橋處。314采區總回風巷
正常斷麵為7．8m’，回風巷風橋與314采區軌道運輸
平巷立體交叉處，斷麵縮小為4．2m2，該風橋局部阻
力為17．6Pa。
4)314采區軌道運輸平巷與314采區車場連接
處。該段巷道斷麵為5．0mw2，比該巷正常斷麵小35％，
局部阻力為4．5pa。
5)井下中央煤倉上口“乙”字型拐彎處，風流直
角拐彎3次，且繞行50m，局部阻力達12．9pa。
2．4礦井漏風嚴重
對風機性能及礦井外部漏風率測定結果表明，
兩台4-72-11N020B型主通風機性能有所差異，南風
機比北風機性能略好。在改造前南、北風機單獨運行
及二者聯合運轉時最大通風能力及外部漏風率如表
2所示。
從表2可看出：①南風機最大抽出風量為3 500
mYmin，北風機最大抽出風量為3 390mYmin，而該型
號風機最大額定抽出風量僅為3140m3／min，說明風
機本身性能良好，隻是礦井外部漏風嚴重，漏風率高
達14．8％，導致風機沒有發揮應有的效能。②南、北風
機單獨運行比聯合運行時外部漏風率高，說明備用
風機反風裝置漏風較大。現場檢查也發現，兩台風機
擴散器閘門橡膠襯墊老化脫落，閘門關閉不嚴密，立
閘門兩側存在較大間隙，漏風大。
此外，礦井內部漏風嚴重，內部漏風率為10％。
造成內部漏風的原因：一是采區采煤工作麵進、回風
巷全部平麵交叉，聯絡巷多，風門多，且風門開關頻
繁，風門密封不嚴；二是采區前進式開采，采區巷道
兩側保護煤柱受采動影響變形，產生大量裂隙，加重
了礦井內部漏風。
3 通風係統改造方案
3．1方案設計
從通風係統的調查03manbetx
中不難看出，解決風量
不足的關鍵是減阻、堵漏和提高風機通風能力。基於
這一認識，提出了以下4個方案。
方案1：積極采取堵漏措施。①把各采區不經常
行人的聯絡巷風門密閉，對各采區受壓變形的密閉
牆、擋風牆、采區巷道保護煤柱用砂漿抹麵或噴漿堵
漏風。②在備用風機擴散器上方增加蓋板；更換通
風機擴散器閘門橡膠襯墊。③對斷麵為4．2m2的314
總回風巷風橋進行挑頂、刷幫，使其通風斷麵不小
於8m2。④在斷麵小於5m2，運輸繁忙的314采區軌道
平巷交叉點20m段，新掘一條30m長的並聯巷道，擴
大通風斷麵。⑤在中央煤倉上口總回風巷“乙”字型
拐彎處，並聯新掘一條長70m、斷麵6．6m2煤巷，直接
溝通集中膠帶機巷與311膠帶機巷。⑥新掘140m巷
道將313風巷與總回風巷溝通，實現313采區獨立通
風，使礦井通風阻力減少85Pa左右。
方案2：改造通風係統的動力係統部分。在基本
不改變現有通風設施的前提下，更換動力電機和皮
帶輪，合理確定通風機葉片角度，增加在用風機轉
速。將風機葉輪轉速由原來的630r／min，提高到710
r／min，低壓供電係統升級為高壓供電，即由原來的低
壓380V供電，升級到6000V高壓供電。選用t：2BC開
關為核心部件的高壓綜合啟動櫃作為通風機電機的
控製設備。
方案3：改造地麵現有風硐。掘一條單一斜上式
風硐直接與井筒相連，並使新舊風硐互相並聯。當風
硐斷麵達到5．0m2H寸，阻力將從210．46pa降到60h。
方案4：更換風機和電機。根據礦井通風最困難
時期生產部署和需風量計算，礦井需風量為3 750m3／
min，礦井通風阻力為2400Pa，可選擇G4-73—11
N025D型風機，配備JSQl57-10電機，功率260kW。
3．2方案比較
方案1既能維持現階段生產所需，又是以下方
