單一厚煤層綜放工作麵瓦斯治理

曲　方1，2　劉克功3　趙宏亮3　趙新華3

（1. 中國礦業大學，江蘇省徐州市，210008；2.中國計量學院，浙江省杭州市，310018；3. 潞安礦業集團五陽煤礦，山西省襄垣縣，046204）

　　摘　要　以潞安礦業集團公司五陽煤礦7506綜放工作麵瓦斯 湧出來 源03manbetx 為基礎，提出了采取采空區瓦斯抽排的治理方案，有效地解決了該工作麵的瓦斯超限 問題。

　　關鍵詞　瓦斯　綜采放頂煤　瓦斯治理　抽放

　　1　7506綜放工作麵概況及瓦斯來源03manbetx

　　1.1　工作麵基本狀況

　　7506工作麵位於五陽礦+600m水平75采區，地麵標高882.3～895.4m，井下標高417～588m， 開采山西組下部3＃煤層。煤層賦存基本穩定，平均厚度6.45m。煤層傾角3°～5°，煤質 為 瘦煤。3＃煤層鑽孔瓦斯流量自然衰減係數為0.0767/d，百米鑽孔瓦斯極限排放量215m3 ， 為難抽放型煤層。該煤層上下均無有效臨近層，屬於單一厚煤層開采。煤層無自然發火危險 。7506工作麵采用低位放頂煤開采工藝，工作麵控製采高2.80m，頂煤平均厚度3.65m，全部 垮落法管理頂板。采用一進兩回E型通風方式，其中運回兩巷沿煤層底板掘進，運輸巷全長1 420m，斷麵13.08m2，回風巷全長1370m，斷麵11.74m2，均采用梯形工字鋼支護。瓦斯 排放巷（瓦排巷）沿煤層底板掘進，與回風巷內錯21m布置，斷麵7.80m2，采用圓木梯形 棚 支護。工作麵傾斜長度196m。由於7506工作麵是進入該礦高瓦斯區的第一個工作麵，加之礦 井湧水較大，在工作麵的切眼後部設有專用瓦斯尾巷和放水係統。

　　1.2　工作麵瓦斯湧出情況和來源03manbetx

　　（1） 工作麵瓦斯湧出情況。在7506工作麵距離切眼464m處有一個落差3～10m左右的斷層， 該斷層將工作麵沿走向分成了內外兩部分。據工作麵回采巷道掘進期間的瓦斯湧出統計數據 ，在斷層的外側瓦斯湧出量較小，當開掘到斷層附近時（即1040m時），瓦斯湧出量才開始 顯著增加，此後瓦斯湧出量一直較大，其絕對湧出量一般在6.0m3/min左右，最高達8.0m 3/m in。由於該工作麵回采巷道掘進及設備安裝時間較長，煤壁經長時間暴露，瓦斯已釋放了一 部分，該工作麵初采時瓦斯湧出量較小，一般為4.9m3/min。當工作麵回采推進8m後，開 始初次放頂煤，瓦斯湧出達到8.3m3/min。當工作麵回采到20m左右時，老頂斷裂，並伴隨 著初次來壓，瓦斯湧出量達到18.6m3/min，隨後瓦斯湧出量基本上在16～18m3/min左右 ，最高曾達到21.04m3/min。

　　（2） 瓦斯來源03manbetx 。7506工作麵屬於單一厚煤層開采，其上下均無有效的臨近層瓦斯湧出 ，因而工作麵瓦斯幾乎全部來自本煤層。本煤層的瓦斯湧出主要由3部分組成，即工作麵移 動煤壁瓦斯湧出、采落塊煤瓦斯湧出（包括放落煤炭的瓦斯湧出）和采空區遺煤的瓦斯湧出 。根據7506工作麵投產以後前兩個月的觀測，工作麵絕對瓦斯湧出量為18.9m3/min，其中 煤壁瓦斯湧出為5.3m3/min，占工作麵瓦斯湧出總量的28%；落煤的瓦斯湧出量為4.6m3/ min，占24.4%，采空區遺煤的瓦斯湧出量為9.0m3/min，占47.6%。

　　2　瓦斯治理方案的確定及瓦斯抽排效果考察

　　7506綜放麵投產以後，絕對瓦斯湧出量一直在16～18m3/min左右，大大超出了工作麵預計 瓦斯湧〖CM(22〗出量，雖然采取了調風措施，使回風巷的風量達到1200m3/min，瓦排巷風量達到470m3/ min，但工作麵上隅角、回風巷和瓦排巷的瓦斯濃度仍然超過有關規定。為了保證安全生產 ，不得不采取限產措施，工作麵生產被迫由原來的每日4個循環調整為1個循環。雖然采取 了這些措施，但在割、放煤過程中，上述地點的瓦斯湧出量還是超限，仍然無法保證正常生 產。經過對礦井通風係統的分析認為，進一步增大工作麵風量的可能性已很小，因此決定采 取瓦斯抽放的措施，建立局部瓦斯抽排係統，以便從根本上解決該工作麵的瓦斯問題。

　　（1） 抽排方案的確定。7506綜放麵 采空區瓦斯湧出量占到了工作麵瓦斯湧出總量的47%左右，這種情況的出現主要歸結於兩 方麵的原因：首先是五陽礦進入+600m水平開采以後，礦山 壓力較大，工作麵頂板破碎，維護困難，造成了頂煤放煤無法正常進行，從而使大量的塊煤 遺留在采空區。其次，五陽礦3#煤層塊煤的瓦斯放散速度低，而瓦斯湧出衰減卻很快。

　　由於上述兩方麵的原因，遺留在采空區中的煤炭，長時間地緩慢釋放出大量瓦斯，並 聚集在采空區內，在礦井通風負壓的作用下，這些瓦斯被漏風風流帶回到回采工作麵，從而 造成了工作麵瓦斯多處超限的情況。而反過來，由於工作麵的瓦斯超限又使生產無法正常進 行，頂板狀況進一步惡化，從而形成了頂板破碎—生產不正常—瓦斯超限的惡性循環。

　　本著盡量減小 對礦井整體布局和現有巷道布置的影響，充分利用已有井巷的原則，經分析比較決定利用75 06工作麵尾部放水係統，建立采空區瓦斯抽排係統。

　　（2） 采空區瓦斯抽排係統。瓦斯抽放係統由抽放泵站、管路係統及附屬設施3部分組 成。抽放泵站設在7506綜放麵尾部75-2#排水係統的放水巷內，采用SK-85型真空泵進行抽 放，泵站設有淨水池、潛水泵和氣水分離器等安全裝置。抽出的瓦斯用299mm無縫鋼管 ，經尾巷貫眼密閉到南翼材料巷，然後通過600mm膠質風筒到75-2#軌道巷，排入75總回 風巷。為了確保抽放安全和考察抽放效果，在泵站和管線上設有防回火裝置、孔板流量計等 附屬設備。

　　（3）抽放效果考察。該係統投入使用後，隨著抽放距離的增加和抽放時間的延長，瓦斯抽 放量及抽出風量均在減少。從10月7日到12月31日，抽出風量減少21%，抽出瓦斯量減少44.4 %，抽出的瓦斯濃度由6%下降到4.2%之後，基本穩定在4%左右。同時，采空區瓦斯抽放量 與工作麵風排瓦斯的比例隨著工作麵推進長度的增加也逐漸下降。上述情況說明，隨著工作 麵的推進，采空區逐漸壓實，采空區抽放的作用逐漸減小。采空區尾部抽放負壓使得工作麵 和采空區之間的壓差發生了變化，采空區的瓦斯不再湧入工作麵，而是進入了抽放係統。抽 放係統投入運行以後，工作麵回風流的瓦斯濃度由原來的1%降為0.77%，瓦排巷的瓦斯濃度 由原來的3%降為1.5%，上隅角的瓦斯濃度由2.5%降為0.9%。實現了正規的四循環作業，工作 麵頂板破碎的情況也得到了改善，工作麵的絕對瓦斯湧出量也由18m3/min降為了12.8m3 /min。這一情況還說明,綜放麵的瓦斯絕對湧出量不是恒定不變的,而是與生產技術條件 及通風方式密切相關。

　　抽放係統前後共運行了2340h，從采空區抽出瓦斯41.12萬m3。工作麵推進200m以後 ，由於采空區壓實，抽出的瓦斯濃度降低，抽風量減小，采空區抽放的作用逐漸減小，加之 工作麵瓦斯已經控製在有關規定的範圍之內，所以抽放係統停止運行。隨後工作麵進入正規 循環，直到該工作麵全部采完。

　　3　結論

　　（1） 對於無有效臨近層的單一厚煤層綜放工作麵，瓦斯湧出主要取決於移動煤壁、工作麵 落煤及采空區遺煤。

　　（2） 綜放工作麵瓦斯絕對湧出量和工作麵的生產狀況密切相關，在增大工作麵風量不能衝 淡工作麵瓦斯的情況下，應當建立瓦斯抽排係統。

　　（3） 瓦斯抽排係統應結合工作麵的實際巷道布置情況，因地製宜，盡量利用已有的井巷設施。

　　（4） 對於瓦斯湧出主要來源於采空區的綜放工作麵，建立采空區瓦斯抽排係統能夠改變采 空區和工作麵兩側的風壓差，降低工作麵的瓦斯濃度。

　　（5） 綜放麵的瓦斯絕對湧出量不是恒定不變的,而是與生產技術條件及通風方式密切相關 。