煤礦井下火災治理方案及其實施效果的評估和建議

目 錄

一、礦井和綜采麵概況………………………………………1
二、火災發生經過及災情03manbetx ………………………………3
三、應急救災措施及火區封閉情況…………………………4
1、井下撤人、停電應急救災措施……………………4
2、火區封閉應急救災措施……………………………5
四、火災治理方案及其實施效果的評估……………………5
（一）火災治理方案要點………………………………5
1、 水淹滅火……………………………………………5
2、 注氮惰化滅火……………………………………….8
3、 三相泡沫滅火和降溫………………………………9
4、注膠防複燃措施……………………………………11
（二）滅火方案實施效果的評估………………………11
1、水淹滅火效果的評估 ………………………………11
2、內災區滅火效果的評估 ……………………………12
3、外災區滅火效果的評估 ……………………………12
五、火區縮封和啟封建議……………………………………14
1、火區縮封和啟封救災原則 …………………………14
2、外在區縮封和啟封措施 ……………………………14
3、水淹區縮封和啟封措施 ……………………………16
4、內災區縮封和啟封措施 ……………………………17

應##礦業集團有限公司和@@礦業有限公司邀請，以----為首的滅火專家組一行四人於----日抵達@@煤礦，進行了井下火災情況的實地考察。專家組認真聽取了礦方所作的井下火情介紹和火災治理及火區啟封方案，並就火區治理和安全啟封方案與礦方廣泛地交換了意見。
專家組認為，由##礦業集團有限公司和----大學共同製定的《@@礦災區縮封和火區治理及啟封總體技術方案》是可行的，方案中所提出的“水淹滅火、注氮惰化、三相泡沫降溫、注膠防複燃”等技術措施是合理可靠的，所采用的礦山救護可視化裝置是先進的，可以為火災治理和安全啟封提供了技術保障。
專家組對@@煤礦井下火災治理方案及其實施效果作出如下評估和建議，以供------礦業集團有限公司和@@煤礦領導在救災決策工作中參考。
一、 礦井和綜采麵概況
@@井田位於##礦區南部邊界，地處----兩縣交界地帶。該井田東西長約15Km，南北寬約5.8Km，麵積約86.3Km2，可采儲量765.68Mt，礦井設計生產能力初期為3.0Mt/a，後期為8.0Mt/a，服務年限為92.5a。
礦井采用斜井—立井混合式開拓方式。主斜井擔負煤炭提升、人員下井和進風任務，兼作安全出口；副斜井擔負輔助提升和進風任務，兼作另一安全出口；立井承擔回風任務，井筒內設有梯子間，兼作又一安全出口。主、副斜井井底向南布置膠帶輸送機大巷一條、輔助運輸巷一條及回風大巷兩條，分別承擔煤炭和材料的運輸、行人及通風任務。
主采4＃煤層屬高瓦斯煤層，礦井絕對瓦斯湧出量155.49m3/min，其中風排瓦斯量占 69.1m3/min，抽放瓦斯量占86.39m3/min；4＃煤層又屬易自燃煤層，自然發火期短，僅為 3—5個月；煤塵爆炸指數30.08%，具有爆炸性。
礦井通風係統為中央並列抽出式，主、副斜井為進風井，立井為回風井，構成兩進一回的通風係統（見圖1）。在立井附近的風機房內安裝GAF25—11.8—1型主通風機兩台，一台工作，一台備用。礦井負壓2130Pa，風量11517m3/min，有效風量10966m3/min，有效風量率94.09％。

圖1 礦井通風係統示意圖
目前，井下布置有40104綜采工作麵、40106備采麵和三個綜掘工作麵。40104綜采工作麵是布置在401采區的第一個綜采麵，開采4＃煤層上分層，其可采走向長1788m，工作麵長260m，采高3.8m。該工作麵於2008年2月25日投產，2009年2月安全推進至停采線，並擬轉入撤架工作，但由於發生火災未能如期撤架。現埋在火區內的綜采設備有MG650/1660型采煤機一部、SGZ—1000/1710型刮板輸送機一部、SZZ1200/400型轉載機一部、DSJ/120/220/3×400型膠帶輸送機一部、ZY8600/20/40型支架153架，有待於火區啟封後撤出。
二、 火災發生經過及災情03manbetx
2009年2月24日15時47分，在40104回撤工作麵停采線第132架，頂部瓦斯被引燃，瓦斯火迅速蔓延並優先點燃支架頂部的木垛和堆積在底板的鬆散煤，然後再點燃停采線附近的煤，由此形成了煤層火災。與此同時，工作麵火災沿順風流方向迅速發展和擴大，並很快波及到采區回風巷和總回風巷，由點火源發展成為片火源，進而形成了由工作麵與回風巷連成一片的串聯火災。由此可見，工作麵停采線、采區回風巷、總回風巷災情十分嚴重，其中工作麵為重災區，所有回風巷道無疑成為受災牽連區域，並已形成火源，對此應予高度重視。其他進風巷或其部分是否被火災牽連而形成為火源，暫難以判斷，待火區縮封並啟封後方能查清。
據初步03manbetx ，由於火災的迅速蔓延和擴大，設置在采區內的所有通風構築物被破壞，造成采區通風係統紊亂，致使供風量不足，瓦斯濃度迅速上升，由此會發生瓦斯爆炸現象。事實上，2月25日在火區內共發生四次動力現象，發生的時間和動力現象如表一所示。
表1 火區動力現象統計表

由表1看出，第一次動力現象僅是瓦斯爆炸的前兆，而第二至第四次動力現象顯然是瓦斯爆炸現象，因為動力現象中出現衝擊波並伴隨明火和黑煙。毫無疑問，瓦斯爆炸的結果會使火區內通風設施全部遭到了破壞。
三、應急救災措施及火區封閉情況
@@煤礦井下發生火災後，---礦業集團有限公司領導立即親臨現場指揮，啟動了救災緊急預案，成立了搶險救災指揮部，並立即製定搶險救災方案，組織人員進行救災。
1、井下撤人、停電應急救災措施
首先采取了井下撤人、停電應急措施：24日17時26分，井下除中央變電所、中央水泵房、爆破材料庫各留一名值班人員和34名救護隊員外，令其他人員全部升井；25日0時18分，井下值班人員和救護隊員全部升井；25日0時22分，井下全部停止供電。礦方所采取的應急救災措施，贏得了時間，保證了井下人員在未發生瓦斯爆炸之前升井，從而避免了一場惡性瓦斯爆炸傷亡02manbetx.com ，體現了以人為本和珍惜生命的高尚精神。
2、火區封閉應急救災措施
2月25日7時30分，指揮部決定實施全礦井封閉措施。25日13時05分，主斜井封閉，采用砂袋構築封閉牆；26日16時23分，副斜井封閉，先後用板閉和砂袋構築封閉牆；28日14時20分，立井（風井）封閉，分別封閉風井防爆蓋和通往主通風機風硐的閘門，至此實現了全礦井的封閉。
四、 火災治理方案及其實施效果的評估
（一）火災治理方案要點
1、 水淹滅火
①設計水位標高
著火工作麵停采線煤層底板最高標高為＋618.58m，采高3.8m，水位預期達到支架頂部3.0m，則設計水位標高為＋625m。
②設計水淹範圍
標高低於＋625m的井下所有巷道、工作麵、硐室均屬水淹區，具體包括輔運大巷、膠帶大巷、1＃回風大巷、2＃回風大巷；40104著火麵停采線、原進風順槽和回風順槽以及采空區；40106備采麵標高低於＋625m的運順和回順；40108準備麵標高低於＋625m的運順和回順；401采區變電所和水泵房。
③ 火區劃分
以被水淹沒區域為基準，將火區劃分為水淹區、內災區和外災區；水淹區以裏為內災區，水淹區以外為外災區。
④ 設計灌水量
根據礦井采掘工程平麵圖及其地測標高，井下標高低於＋625m水平的所有巷道所需灌水量為140066m3，40104著火麵所需灌水量為259200m3，總灌水量為399266m3。
⑤ 水源、灌水設備及其排水能力
滅火用水取自涇河，涇河距斜井350m,，水量充足。涇河至副斜井共鋪設Ф200mm型鋼管6趟，每趟350m，共2100m。采用潛水泵排水，共安裝6台，每台泵流量為500m3/h。潛水泵按其效率0.7和日工作時間20h計算，則每天灌水能力為4200m3，預計灌水時間為10天。
⑥ 實際灌水情況
2月27日14時15分，第一台泵開始排灌；2月28日13時49分，六台泵全部啟動排灌；3月8日23時55分停泵，累計灌水量400629m3，達到了設計灌水量。
井下水淹位置示意圖見圖2，圖中塗黑巷道區段均為被水淹沒區段，其餘未塗黑巷道均為未淹沒區。

圖2 井下水淹位置示意圖
2、 注氮惰化滅火
① 氮氣來源
液氮外購，單價1800元/噸，共購302.6噸；氣氮自製，現備有四台製氮機，每台製氮能力為1500m3/h，總能力為6000 m3/h。
② 注氮範圍及設計注氮量
目前水淹區和內災區未進行注氮惰化，隻對外災區進行注氮滅火。外災區注氮範圍包括井下高於＋625m水平以上的輔運大巷、膠帶大巷、1＃總回風大巷、2＃總回風大巷等所有未被水淹沒的巷道區段。經計算，外災區需要注入的氮氣量為90545m3。
③ 液氮和氣氮設計注入量
液氮注入量：外災區置換空氣所需巷道體積為90545m3，液氮和氣氮轉換比為1∶600,液氮重量和體積換算比為0.8t/m3，則液氮注入量為90545÷600×0.8＝120.8t。
氣氮注入量：根據目前礦井封閉情況，漏風現象是不可避免的，因此，漏風量中所含氧氣量必須由氮氣連續不斷地補給，才能保證外災區的惰化度，並將氧氣濃度始終保持在5％以下。礦井總漏風量估算為200m3/min，由地麵漏進的新鮮風流中的氧濃度取21%，氮氣補給富裕係數取2,則氣氮連續注入量為200×0.21×2＝84m3/min＝5040m3/h。因此，現有四台製氮機同時晝夜不停地連續供氣，其供氮能力為6000m3/h，可以滿足設計注氮量。
④ 注氮滅火實際實施情況
3月4日9時30分，安裝在立井附近廣場上的第一台製氮機開始製氣供氮；3月5日17時52分，四台製氮機全部投運並製氣供氮，供氮總能力為6000m3/h，超過設計注氮量的要求。
3月4日9時30分，液氮經氣化後從副斜井灌注，至3月8日7時56分灌注完畢，累計灌注液氮量為126.5t。3月14日13時10分，液氮移地灌注，通過瓦斯抽放站1#和2#瓦斯抽放管路灌注，至3月19日9時停灌，累計灌注液氮176.1t,總灌注量為302.6t，其單價為1800元/t。
3、 三相泡沫滅火和降溫
氮氣滅火的基本原理，是以氮氣惰化火區，使火區因缺氧而自熄，進而達到滅火的目的。但是，火區內在著火過程中發生的大量熱量是以熱傳導的形式極其緩慢地散發的，熱量散發所需時間少則幾十天，多則數月甚至半年以上，其所需時間視火災程度、火災範圍以及火區周邊環境的散熱條件所決定。基於上述原因，若在火區餘熱尚存並其溫度未達到發火前日常溫度的情況下啟封火區，往往會引發火區複燃，有可能使惰氣滅火工作勞而無功，甚至以失敗告終。因此，在實施惰氣滅火的同時，必須采取火區降溫措施，以加速火區熄滅的進程。為此，礦滅火方案中采用了氮氣滅火和三相泡沫降溫同時並舉的措施。
三相泡沫是由固態可燃物粉煤灰或黃泥、液態水、氣態氮氣或二氧化碳等三相組成，並用發泡劑發泡而形成為三相泡沫。本礦主要以滅火、降溫為目的，隻采用兩相即水和氮氣，將所形成的兩相泡沫充入火區並堆積和滯留在其中，從而取得了滅火、降溫的預期效果。按習慣叫法，以下仍稱為三相泡沫。
①三相泡沫灌注範圍及注入量
外災區除主、副斜井和立風井外，所有巷道和硐室均列為三相泡沫的灌注區。經計算，需灌注三相泡沫的空間體積為63953m3，灌注期間泡沫損耗量取40%，則三相泡沫灌注總量為89500m3。
① 三相泡沫發泡用水量、發泡劑量和氮氣量
供水能力及總供水量：設計灌注時間為15h，發泡倍數取25，則供水能力為89500÷15÷25＝240m3/h；設計采用兩套獨立係統灌注，則每套係統供水能力為120 m3/h；總供水量為240×15＝3600m3。
發泡劑量和添加劑泵：發泡劑按供水量的1%添加，其容重按1000Kg/m3計算，則發泡劑量為2400Kg/h，而發泡劑總量為2400×15＝36000Kg。添加劑泵額定流量為400Kg/h，則每套係統需配備的添加劑泵數量3台，兩套係統共需6台。
氮氣量：氮氣用於三相泡沫的起泡並作為向井下輸送的載體。每套係統所需氮氣量為3000 m3/h，兩套係統共需6000m3/h。
② 發泡器及其數量
發泡用清水、發泡劑和氮氣在發泡器內充分進行混合和攪拌而形成三相泡沫。每套係統設計配置6台發泡器，兩套係統共12台。每台發泡器內注入的氮氣量為500 m3/h，供水量為20 m3/h，發泡劑量為400 Kg/h，三者經混合、攪拌後發泡，每台發泡器發泡能力可達89500÷2÷6÷15＝494.2 m3/h。三相泡沫是以氮氣作為載體，並靠水泵和添加劑泵的壓力及輸氮壓力的作用下分別通過兩套瓦斯抽放管路輸送至井下，能夠起到滅火和降溫的雙重作用。
③ 三相泡沫實際灌注情況
三相泡沫分別通過地麵瓦斯抽放站的兩個抽放管路係統灌注的，3月16日14時30分起開始灌注，至3月23日 11時40分停止灌注。每個係統配置水泵兩台，每台水泵的流量為40 m3/h；添加劑泵3台，每台輸送能力為1.3桶/h，每桶200Kg；發泡器4台；製氮機兩台，每台供氮600～700 m3/h。累計灌注發泡劑114.4t，其單價為 26000 元/t。
4、注膠防複燃措施
為了有效地防止著火工作麵及其采空區和支架頂部鬆散媒體複燃，在撤架之前擬采用以降低煤溫、包裹媒體、封堵漏風、阻止媒體複燃的注膠防複燃措施。
高分子注膠主要由水和MCJ12滅火劑組成。膠體滅火劑能使水形成膠凝，成為彈性膠體，脫水率＜5%。
在工作麵進、回風巷兩端頭向采空區各布置1～2個注膠鑽孔，同時在工作麵架間布置1～2排注膠鑽孔，進行注膠。高分子膠體滅火劑添加量為1%，兩巷端頭鑽孔注膠量不少於60m3, 而架間鑽孔注膠量不少於30m3，總注膠量約2000m3，共需20t,單價為23000元/t。
目前尚未實施注膠防複燃措施，待著火工作麵啟封並撤架之前實施之。
（二）滅火方案實施效果的評估
1、水淹滅火效果的評估
據礦方介紹，3月11日啟開立風井防爆蓋和主斜井風門，便形成了自然通風係統。於是，礦救災指揮部派礦山救護隊進入井下探查，查明井下實際水位標高已達到＋640m水平，超出設計淹沒水位標高＋625m水平。由此可見，低於＋640m水平的水淹區火災完全被熄滅。初步判斷，40104著火麵停采線完全被水淹，火災原發地點明火已被徹底熄滅，但水淹區內冒頂部位是否還有殘火，有待於進一步探查。據測定，排灌期間涇河水溫白天為8℃，夜間為4℃。由此可以推斷，水淹區發生火災當時所產生的大量熱量已全部被水吸收，已經沒有複燃的可能性。
2、內災區滅火效果的評估
內災區位於水淹區以裏，已長期處於隔離狀態，氧氣已基本耗盡，其濃度低於5%。由此可以判斷，明火早已被撲滅，內災區＋640m水平以上有無殘火，有待於火區啟封後再探明。
3、外災區滅火效果的評估
為了便於救護隊員下井探查災情，3與12日12時啟開立風井防爆蓋和主斜井兩道風門（未全開），形成自然通風係統，風量為1100m3/min。據救護隊員探查，CH4為3.66%，CO為0.1225%，O2為16.46%,溫度為32℃，火災氣體濃度變化情況詳見附表。經觀測發現，當日14時40分立井口出現濃煙，於是16時54分又重新封閉了火區。以上情況表明，火區尚未熄滅，供風使火區重新複燃，因此，在火災未徹底熄滅的情況下火區啟封是不能成功的，而且有瓦斯爆炸的危險性。
如上所述，目前火災氣體主要來自外災區，礦方對此采取了注氮和三相泡沫滅火措施，現已奏效，初戰告捷。據束管取樣和色譜儀03manbetx ，火災標誌性氣體濃度已大幅度下降，截止3月底，CO降至0.001％以下，無乙烯、乙炔（火災氣體監測結果見附表）；氣溫降至23℃，接近發火前的日常溫度，水溫低於25℃。3月29日12時停注氮氣，據束管檢測O2為1.8%，CO為0.0009%,C2H4為0%，說明停注氮氣後氧氣濃度仍沒有上升，一氧化碳濃度沒有反彈，達到了《煤礦安全01manbetx 》第248條規定的火區啟封標準，但尚未達到滅火達標時間持續穩定一個月以上的規定。
火源及其火災氣體來自何處？應予以查明。首先，可以排除水淹區成為火源點的可能性，因為該區已被水淹沒而熄滅；其次，排除火災氣體來自內災區的可能性，因為內災區被水淹區隔離，即使內災區有殘火，但火災氣體無泄漏通道，不可能湧出到總回風巷。因此可以判斷，火區啟封當時火災氣體來自外災區，是外災區由供風複燃的緣故。礦井發生火災以來，礦方及時對外災區進行了注氮和三相泡沫滅火措施，其結果外災區氧濃度始終保持在2%以下，在這種環境條件下外災區內不可能出現新火源點，因此可以斷定外災區火源是原發火災遺留的殘火。由此可以進一步判斷，火源位於外災區＋640m水平以上未被水淹的1#和2#總回風巷，其中著火工作麵主回風通道即1#總回風巷可能性最大，對此應重點探查。至於火災擴大是否蔓延到輔助運輸巷、膠帶大巷和2#總回風巷，不宜全部排除，待救護隊探查後加以確認。
五、 火區縮封和啟封建議
1、火區縮封和啟封救災原則
目前，封閉火區內存有大量的瓦斯，其濃度超出爆炸濃度範圍，具有瓦斯爆炸的危險性；且外災區有殘火，一旦供風就存在複燃的可能性。因此，火區縮封和啟封原則製定如下：堅持以“抑爆優先、滅火為主”、“先探後治”、“先易後難”的原則，將火區分階段縮封並把封閉區域縮小到40104綜采麵，以利於著火麵滅火並確保安全撤架。
2、外災區縮封和啟封措施
我們原先估計，位於外災區內主、副斜井和立井井筒內無火源，而1#總回風巷內可能有火源，而且它不是新生火源，而是受40104著火工作麵影響而形成的，所以需要派救護隊員下井實地探查火源的具體位置，以便采取滅火措施。按照礦方製定的縮封方案（方案示意圖見附頁），決定啟封主斜井，排放瓦斯，然後采取縮封措施。為此，在主斜井井底構築三道臨時密閉，使主斜井與其它巷道隔絕，讓冒頂區處於鎖風狀態，同時主斜井內進行局部通風，以便救護隊員下井探查火情。
4月1日17時起主斜井排瓦斯，次日6時排完；4月2日12時05分，救護隊員開始下井探查，救護隊分三組三條路線進行探查，其結果發現：輔助大巷、膠帶大巷無火情，但在1#總回風巷內1#連巷口至1#措施巷口之間發現冒頂，冒頂巷道長約30m，冒頂區段巷道被封死，冒頂高度不詳，發現冒頂區內有殘火高溫點。據用紅外線溫度計測定，冒頂區靠回風一側溫度為80～90℃，另一側溫度為60℃，冒頂區附近其它巷道內溫度為24～31℃（用普通溫度計測得）。
待外災區冒頂區域臨時封閉工程竣工後，應在輔助大巷、膠帶大巷、1#總回風巷、2#總回風巷與水淹區邊界水頭處分別構築縮封用臨時密閉後方可進行自然通風和排水。
專家組認為，當前工作的首要任務是盡快封閉外災區內的冒頂區域，並要實施注氮滅火和三相泡沫降溫措施，同時要對冒頂區周邊四道臨時密閉的外表麵應進行堵漏噴塗措施，以防漏風和提高滅火、降溫效果。建議在外災區冒頂部位未建立永久密閉之前采用主斜井局部通風方式為宜，由局部通風機通過風筒供風，而通過主、副斜井井筒回風。然後，通過副斜井下材料，以便在四道密閉外側構築永久密閉。建好永久密閉後再啟封立風井，進行自然通風方式，然後排放外災區內所有巷道的瓦斯，並修複通風設施，至此外災區除冒頂火源區外全部被解放。如果局部通風方式不能保證永久密閉施工所需風量，則可以自然通風下進行永久密閉的施工。在自然通風初期，其風量要逐步提高，最大自然通風量可達4000m3/min，可以滿足救災所需風量。
關於冒頂火區的治理，僅采用注氮和三相泡沫滅火、降溫措施恐怕不一定奏效，因為泡沫難以充滿冒頂區全部空間且長期滯留，因此對冒頂空間必須采用充填措施。充填材料有凝膠、高分子化學速凝固化材料或水泥砂漿，其中凝膠的抗壓強度不夠，且難以長期滯留；高分子化學速凝固化材料成本較高，不宜大量使用。鑒於此，建議采用水泥砂漿，利用砂漿泵通過鑽孔向冒頂區空間充填，在充填前要預先做好冒頂區支撐支架並其上部鋪網固定，以免砂漿脫落。
3、水淹區縮封和啟封措施
外災區被解放後就可轉入水淹區縮封和啟封階段，此階段將水淹區劃分為標高＋607m水平以下區段和以上區段，劃分兩個階段並分別逐段縮封和啟封。
首先進行＋607m水平以下區段，在此階段先安排排水工程，將水淹區的積水全部排完。考慮到隨著排水工作的進程，水位不斷地下降，必然使外災區與內災區溝通，進而內災區的大量瓦斯會向外湧出，同時對內災區供風，可能促使內災區複燃。因此，當水位降低至救護隊員能通行的條件下，派救護隊員進入水淹區探查有無冒頂區，如無冒頂區，就在40104進、回風順槽下口分別構築各一道縮封用臨時密閉，然後進行修複水淹區密閉外側區域的通風設施並恢複該區域的通風係統。如在該區域內發現冒頂，則按前述方法處理之。其次再進入＋607m水平以上區段，在此階段派救護隊員進入該區段將縮封用臨時密閉遷移至40104綜采麵進、回風口，其它做法同上。至此除綜采麵水淹區外，其餘水淹區全部被解放。在上述水淹區縮封和啟封期間，不宜啟動礦井主通風機，建議在自然通風條件下進行，以利於防止水淹區內高冒區域殘火複燃。
當排水工程進行到一定程度時，內災區將通過水淹區與外災區溝通，於是內災區的大量瓦斯向外湧出，因此，在此時必須保證排水工程和注氮惰化措施要同步進行，在排水的同時通過縮封用密閉要注入大量氮氣。此外，隨著排水工程的進程，水位逐漸下降，屆時應定期將縮封用密閉向裏遷移。
4、內災區縮封和啟封措施
為了便於研究和分析，本文將40104綜采麵水淹區域劃入內災區進行探討。首先派救護隊員進入工作麵探查，查清火災情況，查明瓦斯爆炸破壞程度包括冒頂情況和支架受損情況。著火麵是瓦斯爆炸的中心地帶，爆炸威力最大，估計頂板冒頂、支架倒塌情況十分嚴重，而且在該麵水淹區域和未淹區域冒頂處可能尚有殘火。鑒於上述情況，建議對著火麵采空區和頂部疑似火源點進行注入氮氣、液氮、三相泡沫、凝膠、阻化劑、泥漿等所有防滅火措施，並在氮氣的掩護下安全撤架，以保證撤架工作的順利進行。
在內災區縮封和啟封期間，優先進行瓦斯排放，在此期間瓦斯湧出量會很大，估計自然通風量不足以滿足排放瓦斯所需風量，因此要啟動礦井主通風機，恢複全礦井通風係統。
為了保證安全起見，在各個災區縮封和啟封期見，應製定瓦斯抽放措施，並必須要嚴格貫徹執行《煤礦安全01manbetx 》相關瓦斯排放的規定。
隨著火區縮封和啟封的進程，應將束管取樣點隨之前移，同時要在冒頂殘火處和疑似火源處設置束管取樣點，以便監測火災氣體濃度。
這次綜采麵火災起因是外部火源，該火源立即點燃瓦斯而成為瓦斯火，又進而發展成為煤層巷道火災，造成了巨大的經濟損失。此外，瓦斯礦井在井下發生火災的情況下，為滅火而突然采取一次性封閉措施，由於突然停風使瓦斯濃度急劇升高至爆炸界限範圍，因而往往會造成惡性瓦斯爆炸02manbetx.com ，而且還會造成連續瓦斯爆炸02manbetx.com ，這種現象在全國煤礦屢見不鮮，本礦瓦斯爆炸亦屬此類現象。建議礦方認真總結經驗教訓，采取有效的防範措施，今後要杜絕類似02manbetx.com 的再次發生，以保證煤礦的安全生產。
在救災協調領導小組的正確領導下，參與救災的全體指戰員發揚煤礦工人特別能戰鬥的光榮傳統，以自強不息、頑強拚搏、同舟共濟的精神，不辭辛苦，夜以繼日，積極開展搶險救災工作，並為救災做出了重大貢獻。專家組堅信，@@礦業有限公司的搶險救災攻堅戰一定會取得圓滿成功。

專家組
2009年4月5日