XX煤礦通風能力核定報告

雲南省曲靖市富源縣
XX煤礦通風能力核定報告


雲南煤礦安全技術中心
2011年9月

雲南省曲靖市富源縣
XX煤礦



通風能力核定報告



單位負責人

項目負責人


雲南煤礦安全技術中心
2011年9月


目 錄
一、概述... 9
（一）核定工作簡要過程... 9
（二）核定依據... 10
（一）自然屬性... 12
（二）礦井建設情況... 20
（三）礦井生產現狀... 21
（一）礦井通風... 23
（二）采區通風... 23
（三）礦井瓦斯及其它... 24
（四）主要通風機運行狀況... 26
（五）礦井上年度實際生產情況... 27
四、礦井需風量計算... 28
（一）礦井需風量計算原則... 28
（二）采煤工作麵需風量... 29
（三）備用工作麵需風量... 37
（四）掘進工作麵需風量... 40
（五）硐室需風量... 50
（六）其它用風巷道需風量... 52
（七）礦用防爆柴油機車實際需要風量的驗算... 54
（八）礦井總需風量... 57
五、礦井通風能力核定... 58
（一）礦井通風能力核定公式... 58
（二）參數選取... 59
（三）通風能力核定... 60
六、礦井通風能力驗證... 62
（一）礦井通風動力驗證... 62
（二）礦井通風網絡能力驗證... 62
（三）礦井用風地點有效風量驗證... 63
七、礦井通風能力核定結果... 65
附件：
1、合法有效的煤礦營業執照複印件；
2、合法有效的采礦許可證複印件；
3、合法有效的安全生產許可證複印件；
4、合法有效的煤炭生產許可證複印件；
5、煤礦礦井瓦斯等級鑒定證書；
6、主要通風機檢測報告結論頁複印件；
7、煤礦企業向核定機構提供資料承諾書
8、核定通風能力委托書；
9、礦長資格證複印件；
10、礦長安全生產工作資格證複印件；
11、礦井反風演習報告封麵複印件（有公章）；
12、礦井通風阻力測定報告封麵、結論頁複印件；
13、核定人員現場工作照片複印件；
14、主要通風機照片複印件；
附圖：
1、采掘工程平麵圖(1:2000)；
2、煤礦礦井通風係統圖。

為認真貫徹落實國務院第81次會議提出的“以風定產”等煤礦瓦斯治理措施，按照《煤礦通風能力核定標準》(AQ1056—2008)以及《雲南省煤礦礦井通風能力核定實施辦法》（雲南省安全生產監督管理局公告第12號），各煤礦每年都要進行一次通風能力核定工作，並根據核定的通風能力科學合理地組織生產，嚴禁超通風能力生產，預防瓦斯02manbetx.com 的發生。

本次通風能力核定根據《安全生產法》、《煤礦安全01manbetx 》的相關規定，嚴格執行國家有關法律、法規和技術規範、標準，實事求是對礦井、采區、采掘工作麵的通風情況進行核查、測定03manbetx ，對礦井通風能力進行核定。通過通風能力核定，查找礦井通風係統存在問題，及時核定因通風係統發生變化而引起的能力變化，合理組織生產，減少或杜絕通風瓦斯02manbetx.com 的發生。
富源縣老廠鎮箐地溝煤礦現為正常生產礦井,證照合法有效，礦井采用機械抽出式通風，運轉風機和備用風機能力不同，主要通風機經資質單位檢測合格，礦井具有完整的獨立通風係統，所使用的安全檢測儀器、儀表齊全、性能可靠，井下局部通風機安裝和使用符合規定，礦井瓦斯管理符合規定，按照《煤礦通風能力核定標準》的要求屬於年度核定通風能力的範圍。
雲南煤礦安全技術中心於2011年9月8日與該礦簽訂了開展通風能力核定的協議，並於9月8日組織3名技術人員到達箐地溝煤礦開展核定工作。工作人員對該煤礦開采現狀及開采曆史情況進行現場調查，2人下井采集相關數據（井巷和采掘作業地點風速、斷麵、溫度、瓦斯、二氧化碳等數據），1人地麵收集相關基礎數據和資料（“礦井六證”，礦井儲量核實報告，瓦斯等級鑒定證書，生產能力核定證書，本年度反風演習報告，主要通機檢測報告，井上下供電係統圖、采掘工程平麵圖、通風係統圖，上年度7－9月和本年度6－8月瓦斯檢查日報表、安全監控報表、瓦斯抽采台帳、測風報表，上年度1－12原煤生產量和本年1－8月原煤生產量等資料），核定工作組用2天的時間完成了現場數據采集和資料收集工作，並對收集的資料進行了03manbetx 整理，對發現的問題，以書麵形式告知礦方，對該礦井需要風量、通風能力進行了計算及能力驗證，於9月29日完成該礦通風能力核定報告的編製工作。
通風能力核定現場使用儀器儀表見表1-1。

、(1)《煤礦01manbetx 01manbetx 》（2011版），國家安全生產監督管理總局、國家煤礦安全監察局；
(2)《煤礦通風能力核定標準》(AQ1056—2008)，國家安全生產監督管理總局；
(3)《雲南省煤礦礦井通風能力核定實施辦法》（（雲南省安全生產監督管理局公告第12號），2011年1月；
(4)馬場沙溝煤礦提供的井上下供電係統圖、采掘工程平麵圖、通風係統圖、瓦斯報表、監控報表、測風報表、瓦斯等級鑒定等相關資料及核定小組現場采集的數據。

二、煤礦基本情況
自然屬性
1．礦井概述
曲靖市麒麟區XX煤礦，位於曲靖市東南方向，礦區距曲靖市平距約50餘公裏，行政區劃隸屬東山鎮管轄。
該礦地理坐標為東經104°08′17″-104°09′07″，北緯25°16′47″-25°17′05″。
礦區交通方便，煤礦距東山鎮6公裏，有簡易公路與相連，東山鎮至曲靖市為二級公路和高速公路，距離67公裏。交通位置見圖1－1。
煤礦屬於個人獨資企業，隸屬於麒麟區煤炭局管理，企業法人代表兼礦長侯漢超（法人代表正在變更過程中）。

2.井田概況
XX煤礦位於恩洪礦區Ⅴ井田，該礦2004年建井，2006年由雲南省國土資源廳核發了采礦許可證，證號5300000630791；登記生產規模6.00萬噸/年，其拐點坐標見表2-1。

3.礦井地質
（1）地質構造
V井田內地層基本上呈北東傾向的單斜構造，地層傾角平緩，一般在10-15°之間。個別地層受斷層影響可達30°左右。沿走向及傾向有小型波狀起伏。斷層特點是：以小斷層為主，多而密；較大斷層少，且多分布於井田邊緣。井田內共查找出大小斷層24條，背、向斜各一個。本礦及周邊附近地段共發現斷層3條，背向斜各一個。

②褶曲：發育在5203鑽孔附近，由一個向斜和一個背斜組成，軸向北西，均稍向北傾伏，最大波幅29m，延長570m餘，逐漸消失。
（2）地層
礦區及鄰近地層自下而上為：上二迭統峨嵋山玄武岩組（P2β）、宣威組（P2x）、下三迭統卡以頭組（T1k）、飛仙關組（T1f1）及第四係。宣威組（P2x）為礦區的煤係地層。地層簡要情況見表2－4。

礦區宣威組（P2x）煤係地層厚198.36米—229.70米，平均215.82米。含26—33層，煤層總厚21.38—31.39米，平均28.39米，含煤係數12.32%。其中可采煤層10—20層，總厚度15.51—27.20米，平均21.52米，可采煤層含煤係數9.97%。
（3）水文地質及工程地質
①水文地質
礦區南部邊緣最高點海拔標高2080米，最低點在西北方新村河南岸標高為1990米，相對高差90米，一般標高在
2000—2070m,總體地形南高北低。區內溝穀較為發育，地表水流入新村河彙入南盤江，屬南盤江流域珠江水係。由於衝溝發育，有利於地表涇流排泄，地下水接受大氣降水補給條件較差。礦區地表水體不發育；地層富水性較弱；地下水主要靠大氣降水補給。
根據雲南省地質礦產勘查開發局第一地質大隊2010年7月所作的《雲南省曲靖市麒麟區XX煤礦資源儲量核實報告》礦井排水情況為：幹季晝夜排水275m3；雨季晝夜排水385m3；該區礦床以上覆裂隙含水層充水為主，礦區水文地質條件屬以裂隙含水層充水為主的簡單類型。
②煤層頂底板
礦區共有11層可采煤層，頂底板岩性主要為細粒砂岩、粉砂岩、粉砂質泥岩、泥岩。有些煤層的直接頂板為炭質泥岩、泥岩等軟弱岩層，厚度一般0.2m以上，隨采隨落，一則易混入煤中降低煤炭質量，二則給支護帶來困難。
煤層底部也多有0.2m以上的泥岩，多具可塑性，遇水浸泡後易膨脹，嚴重時形成底鼓。
礦區屬於礦體圍岩為軟硬相間工程地質岩組，有軟弱夾層，工程地質條件中等的類型。
4、可采煤層
礦區範圍內含可采煤層11層，自上而下計有C8、C9、C11、C13、C14、C15、C16、Ｃ17、Ｃ19、Ｃ23、Ｃ24煤層。煤層特征詳見表2-3。

礦區內可采煤層的宏觀煤岩類型，以半亮型煤為主，偶見暗淡型煤。後者多見於下部煤層。煤岩組分主要為暗煤和亮煤，絲炭及鏡煤組分略少。亮煤，鏡煤呈條帶狀夾於暗煤之中，絲炭則多呈透鏡體出現。上部煤層以塊狀為主，中部及下部煤層主要為片狀及粉末狀。
各可采煤層的煤類屬焦煤大類。煤的工業牌號和煤的變質程度基本一致。各主要可采煤層煤質特征見表2－9。

（2）資源儲量
根據《雲南省曲靖市麒麟XX煤礦資源儲量核實報告》礦區資源儲量評審備案證明（雲國土資儲備字[2011]號文），礦區內各類資源儲量共477.17萬噸。
5、其它開采技術條件
（1）瓦斯
根據2010年礦井瓦斯等級鑒定證書，該礦井絕對瓦斯湧出量為10.92m3/min，相對瓦斯湧出量為99.31m3/t；絕對二氧化碳湧出量為1.64m3/min，相對瓦斯湧出量為14.92m3/t；礦井為高瓦斯礦井。
（2）煤塵爆炸性和煤層自燃傾向性
礦井C11、C15煤層經雲南省煤礦安全計量監測站2009年8月10日和2011年5月11日鑒定，兩層煤的煤塵都有爆炸性，煤自燃傾向性均為不易自燃；C16煤層煤塵爆炸性和煤層自燃傾向性未鑒定。

馬場沙溝煤礦為生產礦井，始建於1999年，2000年初正式投產，設計生產能力為30kt/a，2003年由曲靖市煤炭設計研究院進行60kt/a擴建初步設計，2007年擴建工程竣工，2008年完成竣工驗收，根據竣工驗收報告驗收結論，礦井生產能力為60kt/a。

1.生產係統
礦井采用平硐開拓、中央並列式通風，現有2個井筒，主斜井、副斜井、回風井。其井筒特征表見表2-4。

礦井現有２個生產水平，即＋1860m水平和＋1820m水平，每個水平各1個采區，均為單翼采區開采。
在＋1860m水平C11煤層中布置了1個采煤工作麵（101101采煤工作麵）；在＋1820m水平布置了2個掘進工作麵（C16煤1#掘進工作麵、C16煤2#掘進工作麵）。采煤工作麵采用傾向壁式采煤法開采，全部垮落法管理頂板；掘進工作麵采用放炮掘進。
2.開采現狀
馬場沙溝煤礦當前C11煤開采區域煤層厚1.6m，煤層傾角12ο，在煤層中布置有一條進風巷和一條回風巷；C16煤層厚1.5m，煤層傾角12ο，在煤層中布置有一條進風巷（聯絡巷），一條運輸巷和一條回風巷。目前正在開采101101采煤工作麵。
101101采煤工作麵沿傾向布置，傾向長80m,采高1.6m，工作麵長55m，單體液壓支柱配合鉸接頂梁支護，“三、四控頂”，“四六製”作業，“三采一準”，爆破落煤，工作麵采用刮板運輸機運輸，全部垮落法管理頂板；C16煤1#、2#掘進工作麵均采用氣腿式鑿岩機打眼，放炮掘進，木支柱支護，掘進巷斷麵均為3.90m2，局部通風機壓入式通風。
3.瓦斯等級鑒定
馬場沙溝煤礦近三年瓦斯等級鑒定均為高瓦斯礦井。
三、礦井通風概況

馬場沙溝煤礦采用中央並列式通風、主要通風機工作方法為機械抽出式。礦井有2個進風井（主斜井、副斜井），1個回風井（風井、）,本次核定實測馬場沙溝煤總進風量為1745.95m3/min，總排風量為1868.35m3/min，有效風量為1464.13m3/min，有效風量率為83.86%。
通風線路:

煤礦當前2個水平開采，一水平為＋1860m水平（服務於C11煤層），二水平為+1820m水平(服務於C16煤層)，均為單翼采區開采。C11煤層101101工作麵運輸巷道和回風巷沿煤層傾向布置。一水平采區總進風量為695m3/min，回風量為980m3/min；二水平采區總進風量為1021m3/min，回風量為1065m3/min。
井下在C16煤層1#聯絡巷安裝了4台FBDNO5.6型局部通風機（2台備用）分別為2個掘進工作麵（C16煤1#、2#掘進工作麵）供風，局部通風機距回風口均大於15m，風筒出風口距掘進工作麵分別為3m和2m，供風距離分別為35m、50m，均采用Φ500mm風筒供風，風筒有煤安標誌，吊掛基本平直，無破口，符合規定要求。
掘進工作麵正常工作的局部通風機實現了“三專”（專用開關、專用電纜、專用變壓器）供電；配備了備用局部通風機，電源取自井下采掘動力線路，運行風機和備用風機能自動切換。掘進工作麵的機電設備實現了“兩閉鎖”（風電閉鎖、瓦斯電閉鎖）。礦井局部通風機使用符合規定，有專人管理製度，有專人進行管理。
礦井配備了測風儀表2台（中速風表1台、微速風表各1台），測風儀表配備能滿足測風需要，測風儀表已經檢定並取得了“雲南省計量檢定證書”，礦井按規定進行了測風、調風，有記錄和報表。

1、瓦斯等級鑒定情況
近幾年煤礦瓦斯等級情況見表3-1。

2、瓦斯管理
煤礦製定了瓦斯檢查和管理製度，配備有專職瓦斯檢查員和經過檢定的光幹涉瓦斯測定器以及便攜式甲烷檢測報警儀；各采掘作業點都安排了1名專職瓦斯檢查員檢查瓦斯，每班安排了1名巡回瓦斯檢查員檢查瓦斯。井下每班瓦斯檢查3次，采區回風巷、采掘工作麵、采煤工作麵回風巷、機電硐室、停風地點的柵欄外等地點都按瓦斯檢查製度的要求進行了瓦斯檢查。
3、瓦斯抽采
礦井為高瓦斯礦井，建立了地麵永久性瓦斯抽采係統並正常使用，地麵瓦斯泵房安裝了1台2BE1-253-0型水環式真空泵，最大排氣量為36.6m3/min、極限真空33hPa，1台 2BEA-203型水環式真空泵，最大排氣量為16m3/min、極限真空33hPa；抽采係統主管采用MVC-KMφ200mm型的瓦斯抽采專用管，支管采用MVC-KMφ100mm型瓦斯抽采專用管，目前抽采采煤工作麵的上隅角和采空區瓦斯。瓦斯泵房為磚混結構，安裝了避雷針，泵房距進風井口和主要建築物大於50m，其周圍20m範圍內沒有堆積易燃物，沒有明火；抽采瓦斯泵站放空管的高度超過泵房房頂3m以上。抽采站內配置有專用檢測瓦斯抽采參數的儀器儀表。
4、安全監控
煤礦2006年12月安裝了北京中煤安泰機電設備有限公司生產的KJ78N型安全監控係統，建立了相應的安全監控係統管理製度。安全監控係統安裝至今。通過5年多的運行，係統基本穩定，廠家可以提供維修服務。現場調取儲存記錄，該係統有監測和監控功能、可以提供準確的監測、監控數據；有係統運行記錄和報警後的處理結果。

馬場沙溝煤礦回風井安裝了2台FBCDZ№15/2×55型對旋軸流式風機,額定風量1398－3102 m3/min，風壓617－2340Pa，轉速980r/min，電機功率2×55kW；2台主要通風機於2009年11月3日經雲南煤礦安全技術中心檢測，檢測結論“合格”；主要通風機配備了反風裝置，采用反轉反風，控製設備有調相功能；回風井有引風道、防爆門，人行出口安裝了正反向風門各一組，有連鎖裝置。礦井每季度按規定檢查一次反風裝置和設施，有檢查記錄。
2011年5月11日馬場沙溝煤礦進行了2011年度礦井反風演習，根據煤礦提供的反風演習報告，反風前礦井風量為1860m3/min，反風後礦井風量1529m3/min，反風風量為正常風量的82.2%，符合煤礦01manbetx 01manbetx 的要求。
2011年7月馬場沙溝煤礦委托雲南煤礦安全技術中心對礦井通風阻力進行了測定，測定結果礦井通風阻力為1663.7Pa，礦井等積孔為0.93m2，礦井通風難易程度為困難。
礦井現有1個采煤工作麵和2個掘進工作麵，井下各采掘工作麵均設有獨立的進、回風係統。

馬場沙溝煤礦生產能力為60kt/a，2010年煤礦共生產原煤59.95kt，最大生產月為7月，產量6.1kt，正常生產10個月，日平均產量為208.17t。

本次煤礦礦井通風能力核定，礦井需風量按《煤礦通風能力核定標準》（AQ1056—2008）的要求進行計算。

礦井需要風量按各采掘工作麵、硐室及其他用風巷道等用風地點分別進行計算，包括按規定配備的備用工作麵需要風量，現有通風係統應保證各用風地點穩定可靠供風。
Qra≥(ΣQcf＋ΣQhf＋ΣQur＋ΣQsc＋ΣQrl)·kaq （4-1）
式中：
Qra——礦井需要風量，m3/min；
Qcf——采煤工作麵實際需要風量，m3/min；
Qhf——掘進工作麵實際需要風量，m3/min；
Qur——硐室實際需要風量，m3/min；
Qsc——備用工作麵實際需要風量，m3/min；
Qrl——其他用風巷道實際需要風量，m3/min；
kaq——礦井通風需風係數(抽出式kaq取1.15-1.20，壓入式kaq取1.25-1.30)。馬場沙溝煤礦采用機械抽出式通風, kaq取1.2，經計算馬場沙溝煤礦礦井需風量1673.96m3/min，計算數據詳見表4-8-1。

煤礦現階段有1個采煤工作麵生產，即101101工作麵，采煤工作麵需風量核定以該工作麵的實際生產統計資料為依據。
1.按氣象條件計算
Qcf=60×70%×Vcf×Scf×kch×kcl (4-2)
Qcf=60×70%×1×6.72×1×0.9=254.02（m3/min）
式中：
Vcf——采煤工作麵的風速，按采煤工作麵進風流的溫度選取，m/s，101101采煤工作麵實測進風流的溫度為19.5℃,Vcf取1m/s；
Scf——采煤工作麵的平均斷麵積，按最大和最小控頂斷麵的平均值計算，最大控頂斷麵積7.68m2,最大控頂斷麵積5.76m2，Scf 為6.72 m2；
kch——采煤工作麵采高調整係數，采煤工作麵采高為1.6m，kch取1；
kcl——采煤工作麵長度調整係數，采煤工作麵長度為55m，kcl取0.9；
70%——有效通風斷麵係數；
60——為單位換算產生的係數。
經按氣象條件計算，101101采煤工作麵需風量：Qcf=254.02 m3/min。
表4-1 采煤工作麵進風流氣溫與對應風速

2.按照瓦斯湧出量計算
Qcf=100×qcg×kcg (4-3)
Qcf=100×1.1799×1.7544=207.0（m3/min）
式中：
qcg——采煤工作麵回風巷風流中平均絕對瓦斯湧出量，m3/min。抽采礦井的瓦斯湧出量，應扣除瓦斯抽采量進行計算。根據2011年6月測風報表、瓦斯報表、監控報表計算，101101采煤工作麵回風巷平均絕對瓦斯湧出量為1.1799 m3/min；
kcg——采煤工作麵瓦斯湧出不均勻的備用風量係數，正常生產時連續觀測1個月，日最大絕對瓦斯湧出量和月平均日絕對瓦斯湧出量的比值，根據2011年8月測風報表、瓦斯報表、監控報表計算101101采煤工作麵瓦斯湧出不均勻的備用風量係數為1.7544；
100——按采煤工作麵回風流中瓦斯的濃度不應超過1％的換算係數。
經按瓦斯湧出量計算，101101采煤工作麵需風量：
Qcf=207.00（m3/min）。
3.按照二氧化碳湧出量計算
Qcf=67×qcc×kcc (4-4)
Qcf =67×0.5819×1.4229=55.48（m3/min）
式中：
qcc——采煤工作麵回風巷風流中平均絕對二氧化碳湧出量，m3/min，根據2011年6月測風報表、瓦斯報表、監控報表計算,101101采煤工作麵回風巷平均絕對二氧化碳為湧出量0.5819 m3/min；
kcc——采煤工作麵二氧化碳湧出不均勻的備用風量係數，正常生產時連續觀測1個月，日最大絕對二氧化碳湧出量和月平均日絕對二氧化碳湧出量的比值，根據2011年6月測風報表、瓦斯報表、監控報表計算101101采煤工作麵二氧化碳湧出不均勻的備用風量係數為1.4229；
67——按采煤工作麵回風流中二氧化碳的濃度不應超過1.5％的換算係數。
經按二氧化碳湧出量計算，101101采煤工作麵需風量：
Qcf=55.48（m3/min）。
4.按炸藥量計算
a)一級煤礦許用炸藥
Qcf≥25Ahf (4-5)
b)二、三級煤礦許用炸藥
Qcf≥10Ahf (4-6)
式中：
Acf——采煤工作麵一次爆破所用的最大炸藥量，kg；
25——每千克一級煤礦許用炸藥需風量，m3/min；
10——每千克二、三級煤礦許用炸藥需風量，m3/min。
根據馬場沙溝煤礦生產實際情況，該礦使用二級煤礦許用炸藥, 采煤工作麵一次爆破所用的最大炸藥量5kg，按式(4-6)進行計算,計算如下:
Qcf≥10Ahf
≥10×5
≥50（m3/min）
經按炸藥量計算，101101采煤工作麵需風量：
Qcf≥50（m3/min）
5.按工作人員數量驗算
Qcf≥4Ncf (4-7)
≥4×15
≥60（m3/min）
式中：
Ncf——采煤工作麵同時工作的最多人數，人，采煤工作麵同時工作的最多人數15人；
4——每人需風量，m3/min。
經按工作人數驗算101101采煤工作麵需風量
Qcf≥60.00（m3/min）。
6.按風速進行驗算
a)驗算最小風量
Qcf≥60×0.25Scb (4-8)
Scb=lcb×hcf×70% (4-9)
Scb=4.8×1.6×70%=5.376（m2）
Qcf≥60×0.25Scb
≥60×0.25×5.376
≥80.64（m3/min）
b)驗算最大風量
Qcf≤60×4.0Scs (4-10)
Scs=lcs×hcf×70% (4-11)
Scs=3.6×1.6×70%
Scs=4.032（m2）
Qcf≤60×4.0×4.032
≤967.68（m3/min）
式中：
Scb——采煤工作麵最大控頂有效斷麵積，m2，為5.376m2；
lcb——采煤工作麵最大控頂距，m，為4.8m；
hcf——采煤工作麵實際采高，m，為1.6m；
Scs——采煤工作麵最小控頂有效斷麵積，m2，為4.032 m2；
lcs——采煤工作麵最小控頂距，m,為3.6m；
0.25——采煤工作麵允許的最小風速，m/s；
70%——有效通風斷麵係數；
4.0——采煤工作麵允許的最大風速，m/s。
c)綜合機械化采煤工作麵，在采取煤層注水和采煤機噴霧降塵等措施後，驗算最大風量
Qcf≤60×5.0Scs （12）
式中：
Scd——采煤工作麵最大控頂有效斷麵積，m2；
Lcb——采煤工作麵最大控頂距，m；
hcf——采煤工作麵實際采高，m；
Scs——采煤工作麵最小控頂有效斷麵積，m2；
Lcs——采煤工作麵積最小控頂距，m；
0.25——采煤工作麵允許的最小風速，m/s；
70%——有效通風斷麵係數；
4.0——采煤工作麵允許的最大風速，m/s；
5.0——采煤工作麵允許的最大風速，m/s；
因馬場沙溝煤礦為爆破落煤，故該項不計。
d)布置有專用排瓦斯巷的采煤工作麵實際需要風量計算
Qcf=Qcr+Qcd （13）
Qcr=100×qgr×Kcg （14）
Qcd=40×qgd×Kcg （15）
式中：
Qcr——采煤工作麵回風巷需要風量，m3/min;
Qcd——采煤工作麵專用排瓦斯巷需要風量，m3/min;
qgr——采煤工作麵回風巷的排瓦斯量，m3/min;
qgd——采煤工作麵專用排瓦斯巷的風排瓦斯量，m3/min;
40——專用排瓦斯巷回風流中的瓦斯濃度不應超過2.5%的換算係數。
因該礦未布置專用排瓦斯巷，故該項不計。
經按風速驗算，煤礦101101采煤工作麵需風量：
80.64≤Qcf≤967.68m3/min
通過上述計算和驗算，煤礦101101采煤工作麵需風量為254.02m3/min，風速符合《煤礦01manbetx 01manbetx 》的有關規定。
采煤工作麵需風量計算參數彙總及計算驗算結果詳見表4-4。


















表4-4 采煤工作麵和備用工作麵需風量計算表

注：上表中工作麵長度、采高、控頂距、溫度為實測值，其餘數據均來自於煤礦提供作業規程、瓦斯檢查日報表、監控報表、瓦斯抽采台賬和測風報表及相應技術規定。
101101采煤工作麵正常生產月瓦斯湧出和二氧化碳湧出量統計情況見表4-5。
4-5回采工作麵正常生產月瓦斯湧出量和二氧化碳湧出量統計表

煤礦當前實際無備用工作麵,按相關技術要求,仍需計算備用工作麵需風量。
備用工作麵按采煤工作麵的50%計算，備用工作麵需風量按下計算:
Qbc＝Qcf×50% （4－16）
Qbc＝254.02×50%
＝127.10（m3/min）
式中:
Qbc——備用工作麵需風量，m3/min；
Qcf——采煤工作麵需風量，m3/min，為254.02m3/min；
50%——備用工作麵備用係數。
經計算，備用工作麵需風量：
Qbc＝127.10（m3/min）。

煤礦當前有2個掘進工作麵，分別為C16煤1#和2#掘進工作麵。
每個掘進工作麵實際需要風量，應按瓦斯湧出量、二氧化碳湧出量、人員、爆破後的有害氣體產生量以及局部通風機的實際吸風量等規定分別進行計算，然後取其中最大值。
1.按照瓦斯湧出量計算
Qhf=100×qhg×khg (4-17)
式中：
qhg——掘進工作麵回風流中平均絕對瓦斯湧出量，m3/min，抽采礦井的瓦斯湧出量，應扣除瓦斯抽采量進行計算，煤礦掘進工作麵沒 有抽采瓦斯，根據2011年6月測風報表、瓦斯報表、監控報表計算C16煤1#、2#掘進工作麵平均絕對瓦斯湧出量分別為0.6812m3/min和0.5552 m3/min；
khg——掘進工作麵瓦斯湧出不均勻的備用風量係數,正常生產條件下，連續觀測1個月，日最大絕對瓦斯出量與月平均日絕對瓦斯湧出量的比值，根據2011年6月測風報表、瓦斯報表、監控報表計算C16煤1#、2#掘進工作麵瓦斯湧出不均勻係數分別為1.6794和1.5311；
100——按掘進工作麵回風流中瓦斯的濃度不應超過1％的換算係數。
1）C16煤1#掘進工作麵需風量：
Qhf =100×qhg×khg
＝100×0.6812×1.6794=114.40（m3/min）
2）C16煤2#掘進工作麵需風量：
Qhf =100×qhg×khg
＝100×0.5552×1.5311=85.0（m3/min）
經按瓦斯湧出量計算掘進工作麵需風量：
∑Qhf=114.40+85.0
＝199.4（m3/min）
2.按照二氧化碳湧出量計算
Qhf=67×qhc×khc (4-18)
式中：
qhc——掘進工作麵回風流中平均絕對二氧化碳湧出量，m3/min，根據2011年6月測風報表、瓦斯報表、監控報表計算,結果C16煤1#、2#掘進工作麵平均絕對絕對二氧化碳湧出量分別為0.0624m3/min和0.0633 m3/min；
khc——掘進工作麵二氧化碳湧出不均勻的備用風量係數，正常生產條件下，連續觀測1個月，日最大絕對二氧化碳出量與月平均日絕對二氧化碳湧出量的比值，根據2011年6月測風報表、瓦斯報表、監控報表計算C16煤1#、2#掘進工作麵二氧化碳湧出不均勻係數分別為1.666和1.5789；
67——按掘進工作麵回風流中二氧化碳的濃度不應超過1.5％的換算係數。
1）C16煤1#掘進工作麵需風量：
Qhf =67×qhc×khc
＝67×0.0624×1.6667=6.97（m3/min）
2）C16煤2#掘進工作麵需風量：
Qhf =67×qhc×khc
＝67×0.0633×1.5789=6.70（m3/min）
經按二氧化碳湧出量計算掘進工作麵需風量：
∑Qhf=6.97+6.70
＝13.67（m3/min）
3. 按炸藥量計算
a)一級煤礦許用炸藥
Qhf≥25Ahf (4-19)
b)二、三級煤礦許用炸藥
Qhf≥10Ahf (4-20)
式中：
Ahf——掘進工作麵一次爆破所用的最大炸藥量，kg。
根據煤礦生產實際情況，該煤礦使用二級煤礦許用炸藥，故按式(4-20)進行計算,計算如下:
1）C16煤1#掘進工作麵需風量：
Qhf≥10Ahf
≥10×4
≥40（m3/min）
2）C16煤2#掘進工作麵需風量：
Qhf≥10Ahf
≥10×4
≥40（m3/min）
掘進工作麵需風量：
∑Qhf≥40+40
≥80（m3/min）。
4.按局部通風機實際吸風量計算
a)無瓦斯湧出的岩巷
Qhf=Qaf×I+60×0.15Shd (4-21)
b)有瓦斯湧出的岩巷，半煤岩巷和煤巷
Qhf=Qaf×I+60×0.25Shd (4-22)
式中：
Qaf——局部通風機實際吸風量，m3/min，C16煤1#、2#掘進工作麵使用的局部通風機均為FBDNO5.6型局部通風機，額定吸風量為230－430m3/min，取430m3/min；
I——掘進工作麵同時通風的局部通風機台數，台，每個掘進工作麵一台運行一台備用，I為1。
0.15——無瓦斯湧出岩巷的允許最低風速；
0.25——有瓦斯湧出的岩巷，半煤岩巷和煤巷允許的最低風速；
Shd——局部通風機安裝地點到回風口間的巷道最大斷麵積m2，為3.9m2
根據煤礦實際情況，C16煤1#、2#掘進工作麵局部通風機安設巷道中有瓦斯湧出，故按式(4-22)進行計算,計算如下:
1）C16煤1#掘進工作麵需風量：
Qhf=Qaf×I +60×0.25Shd
＝430×1+60×0.25×3.90
＝488.50（m3/min）
2）C16煤2#掘進工作麵需風量：
Qhf=Qaf×I +60×0.25Shd
＝430×1+60×0.25×3.90
＝488.50（m3/min）
掘進工作麵需風量：
∑Qhf＝488.50+488.50
＝977.0（m3/min）。
5.按工作人員數量驗算
Qhf≥4Nhf (4-23)
式中：
Nhf——掘進工作麵同時工作的最多人數，人，取6人。
1）C16煤1#掘進工作麵需風量：
Qhf≥4Nhf
≥4×6
≥24（m3/min）
2）C16煤2#掘進工作麵需風量：
Qhf≥4Nhf
≥4×6
≥24（m3/min）
掘進工作麵需風量∑Qhf≥24+24
≥48（m3/min）。
6.按風速進行驗算
a)驗算最小風量
—無瓦斯湧出的岩巷：
Qhf≥60×0.15Shf (4-24)
—有瓦斯湧出的岩巷，半煤岩巷和煤巷：
Qhf≥60×0.25Shf (4-25)
b)驗算最大風量
Qhf≤60×4.0Shf (4-26)
式中：
Shf——掘進工作麵巷道的淨斷麵積，m2。，為3.9 m2；
根據煤礦實際情況，C16煤1#、2#掘進工作麵有瓦斯湧出，故按分別式(4-25)和(4-26)進行驗算,驗算如下:
a)最小需風量
1）C16煤1#掘進工作麵需風量：
Qhf≥60×0.25Shf
≥60×0.25×3.9
≥58.50（m3/min）
2）C16煤2#掘進工作麵需風量
Qhf≥60×0.25Shf
≥60×0.25×3.9
≥58.50（m3/min）
掘進工作麵需風量：
∑Qhf≥58.50+58.50
≥117（m3/min）
b)最大需風量
1）C16煤1#掘進工作麵需風量：
Qhf≤60×4.0Shf
≤60×4.0×3.9
≤936.0（m3/min）
2）C16煤2#掘進工作麵需風量：
Qhf≤60×4.0Shf
≤60×4.0×3.9
≤936.0（m3/min）
掘進工作麵需風量：
∑Qhf≤9360.0+9360.0
≤1872.0（m3/min）
經驗算煤礦C16煤1#、2#掘進工作麵需風量均為58.50m3/min≤Qhf≤936.0m3/min；掘進需風量為117m3/min≤ Qhf≤1872.0 m3/min。
經上述計算煤礦掘進工作麵需風量為977.0m3/min，經驗算，風速符合《煤礦01manbetx 》規定。
掘進工作麵需風量計算參數彙總及計算驗算結果詳見表4-6。

表4-6 掘進工作麵需風量計算表

注：上表中斷麵、局部通風機型號及參數為現場測量或記錄，其餘數據均來自於煤礦提供作業規程、瓦斯檢查日報表、監控報表和測風報表及相應技術規定。

C16煤1#、2#掘進工作麵正常生產月瓦斯湧出和二氧化碳湧出量統計情況見表4-7。
表4-7掘進工作麵正常生產月瓦斯湧出量和二氧化碳湧出量統計表

煤礦目前井下有2個水泵硐室分別為1860m水泵硐室和1820m水泵硐室，經過2個硐室的風量都進入其他作業點，沒有直接進入回風係統，不屬於獨立通風。
各個獨立通風硐室的需要風量，應根據不同類型的硐室分別進行計算。
1.爆破材料庫需要風量計算
Qem=4V/60 (4-27)
式中：
Qem——井下爆炸材料庫需要風量，m3/min；
V——井下爆炸材料庫的體積，m3;
4——井下爆炸材料庫內空氣每小時更換次數。
但大型爆破材料庫不應小於100m3/min，中、小型爆破材料庫不應小於60m3/min。
2.充電硐室需要風量計算
Qer=200qhy (4-28)
式中：
Qer——充電硐室需要風量，m3/min；
qhy——充電硐室在充電時產生的氫氣量，m3/min；
200——按其回風流中氫氣濃度不大於0.5%的換算係數。
但充電硐室的供風量不應小於100m3/min。
3.機電硐室需要風量計算
發熱量大的機電硐室，應按照硐室中運行的機電設備發熱量進行計算：
(4-29)
式中：
Qmr——機電硐室的需要風量，m3/min；
Σw——機電硐室中運轉的電動機（或變壓器）總功率（按全年中最大值計算），kW；
θ——機電硐室發熱係數，數值見表4-5-1；
ρ——空氣密度，一般取ρ=1.20kg/m3；
cp——空氣的定壓比熱，一般可取cp =1.0006KJ/(kg·K)；
Δt——機電硐室的進、回風流的溫度差，K。
由於該礦井下僅有2個水泵硐室，且非獨立通風，需風量取經驗值，1860水泵硐室需風量取80m3/min，1820水泵硐室需風量取60m3/min。
表4-8 機電硐室發熱係數（θ）表
機電硐室名稱 發熱係數
空氣壓縮機房 0.20～0.23
水泵房 0.01～0.03
變電所、絞車房 0.02～0.04
根據以上原則，核查煤礦生產現狀，1860m水泵硐室和1820m水泵硐室需風量分別80m3/min和60m3/min。井下硐室需風情況見表4-9。
表4-9 硐室需風量確定表

煤礦C16煤皮帶運輸巷為獨立通風巷道，有瓦斯湧出。
其他用風巷道的需要風量，應根據瓦斯湧出量和風速分別進行計算，采用其最大值。
1.按瓦斯湧出量計算：
Qrl＝133qrg×Krg （4-30）
＝133×0.2137×1.3
＝36.94(m3/min)
式中：
qrg——其他用風巷道平均絕對瓦斯湧出量，根據2011年6月測風報表、瓦斯報表、監控報表計算，C16煤皮帶運輸巷平均絕對瓦斯湧出量0.2137 m3/min；
Krg——其他用風巷道瓦斯湧出不均勻的備用係數，取1.2～1.3,取1.3；
133——其他用風巷道中風流瓦斯濃度不超過0.75%所換算的常數。
經瓦斯湧出量計算，C16煤皮帶運輸巷需風量：Qrl=36.9(m3/min)
2.按風速驗算：
a）一般巷道
Qrc≥60×0.15Src （4-31）
b）架線電機車巷道
——有瓦斯湧出的架線電機車巷道
Qre≥60×1.0Sre （4-32）
——無瓦斯湧出的架線電機車巷道
Qre≥60×0.5Sre （4-33）
式中：
Qrc——般用風巷道實際需要風量，m3/min；
Src——般用風巷道淨斷麵積，m2；
Qre——架線電機車用風巷道實際需要風量，m3/min；
Sre——架線電機車用風巷道淨斷麵積，m2；
0.15——般巷道允許的最低風速，m/s；
1.0——有瓦斯湧出的架線電機車巷道允許的最低風速，m/s；
0.5——無瓦斯湧出的架線電機車巷道允許的最低風速，m/s。
煤礦C16煤皮帶運輸巷為一般巷道，斷麵積為3.90m2，故按式（4-26）進行驗算，驗算如下：
Qrc≥60×0.15Src
≥60×0.15×3.90
≥35.10（m3/min）
經上述計算，馬場沙溝煤礦C16煤皮帶運輸巷需風量：
Qrl＝36.94(m3/min)
經驗算，風速符合《煤礦安全規程》規定。
煤礦其他巷道需風量計算參數彙總及計算驗算結果見表4-10。

Qdl=5.44×Ndl×Pdl×Kdl （4-34）
式中：
Qdl——該地點礦用防爆柴油機車尾氣排放稀釋需要的風量，m3/min；
Ndl——該地點礦用防爆柴油機車的台數，台；
Pdl——該地點礦用防爆柴油機車的功率，kW；
Kdl——配風係數，該地點使用1台礦用防爆柴油機車運輸時，Kdl為1.0。該地點使用2台礦用防爆柴油機車運輸時，Kdl為0.75。該地點使用3台及以上礦用防爆柴油機車運輸時，Kdl為0.50；
5.44——每千瓦每分鍾應供給的最低風量，m3/min。
根據煤礦生產實際情況，井下無礦用防爆柴油機車，故此項不計。

表4-10其他巷道和礦用柴油機車需風量計算表

注：上表中斷麵為現場測量，瓦斯出量為現場測量瓦斯濃度和風量計算而得，其餘參數源於相應技術規定。

綜合上述數據，煤礦總需風量按式（4-1）進行計算：
Qra＝(ΣQcf＋ΣQhf＋ΣQur＋ΣQsc＋ΣQrl)·kaq
＝(254.02+127.01+977.0+0+36.94)×1.2
＝1673.96（m3/min）
計算結果詳見表4-11。
表4-11 礦井需風量計算表

煤礦為高瓦斯礦井，根據《煤礦通風能力核定標準》（AQ1056—2008）的要求，該礦通風能力核定采用總體核算法計算通風能力。
根據礦井總進風量與前述第四部份計算的礦井各用風地點的實際需要風量計算出采掘工作麵個數。
(5-1)

式中：
Kva——高瓦斯、煤（岩）與瓦斯突出礦井通風能力係數，經計算Kva為1.644，相關計算數據見表5-3-1；
qrg——礦井瓦斯相對湧出量，m3/t；在通風能力核定時，當礦井進行瓦斯抽采時，q相應扣除礦井永久抽采係統所抽出的瓦斯量。q相取值不應小於10，小於10時按10計算。煤礦2010年瓦斯等級鑒定礦井相對瓦斯湧出量為99.31 m3/t。根據煤礦瓦斯抽采台帳和上年度產量進行計算,扣除抽采部分的瓦斯後，礦井瓦斯相對湧出量為50.46m3/t；
Qai——礦井總進風量，m3/min，礦井實際進風量應滿足礦井的總需要風量,按核定時礦井總進風量計算，取1745.95m3/min；
0.75%——礦井總回風巷瓦斯濃度；
經計算，煤礦礦井初步計算通風能力Apc=7.50(104t/a)。
扣除瓦斯抽采量時應符合以下要求：
(1)與正常生產的采掘工作麵風排瓦斯量無關的抽采量不應扣除（如封閉已開采完的采區進行瓦斯抽采作為瓦斯利用補充源等）。
(2)未計入礦井瓦斯等級鑒定計算範圍的瓦斯抽采量不應扣除。
(3)扣除部分的瓦斯抽采量取當年平均值。
(4)如本年已完成礦井瓦斯等級鑒定的，取本年礦井瓦斯等級鑒定結果，本年未完成礦井瓦斯等級鑒定的，取上年礦井瓦斯等級鑒定結果。

Kva =ktf×kmg×ksa×kil (5-2)
上式中各參數值見表5-2-1。

表5-1 參數值表
k值 概念 取值範圍 備注
ktf 礦井產量
不均衡係數 產量最高月平均日產量
年平均日產量 1.062
kmg 礦井瓦斯湧出不均衡係數 高瓦斯礦井不小於1.2，主要開采突出危險區域煤層的礦井取1.4，主要開采突出威險區域煤層的礦井取1.3，主要開采無突出危險區域煤層的礦井取1.2。 1.2
ksa 備用工作麵
用風係數 ks =1.0+n備×0.05 1.05
kil 礦井內部漏風係數 礦井總進風量年平均值
礦井有效風量年平均值 1.229
上表中礦井瓦斯湧出不均衡係數按本表取值要求取值，煤礦當前開采無突出危險區域煤層，礦井瓦斯湧出不均衡係數1.2；礦井產量不均衡係數根據煤礦提供的產量報表計算而得；備用工作麵用風係數按1個備用工作麵進行計算；礦井內部漏風係數根據煤礦測風報表統計而得。計算所用到的參數詳見5-2。

根據馬場沙溝煤礦核定時實際進風量，按公式（5-1）計算得到，馬場沙溝煤礦礦井通風能力為：
Apc=7.50（104t/a）
相關計算參數詳見表5-2。

表5-2 礦井通風能力計算表

馬場沙溝煤礦主要通風機於2009年11月3日經雲南煤礦安全技術中心，檢測結論為合格,共檢測13項，不合格1項，不合格項為：電流表無顯示值。礦井主要通風機銘牌參數見表6-1。
表6-1 主要通風機銘牌參數表
項目 回風井
主要通風機型號 FBCZ-№15
主要通風機轉速(r/min) 980
主要通風機風量(m3/min) 1398～3102
主要通風機風壓(Pa) 617～2340
電動機輸入功率(kW) 2×55
礦井目前總排風量為1868.35m3/min，運行負壓為1620Pa，對照上表參數結合檢測結論，說明馬場沙溝煤礦主要通風機運行基本處於安全、穩定的範圍內。

煤礦井下巷道、用風地點的風流方向穩定，風量滿足要求，井巷風速滿足要求。煤礦實際進風量為1745.95m3/min，總排風量為1868.35m3/min，運行負壓為1620Pa，根據雲南煤礦安全技術中心2011年7月所作通風阻力測定報告，礦井通風阻力為1663.70Pa，礦井等積孔為0.93m2，通風難易程度為困難，阻力分布：進風段：用風段：回風段為2：1：6。這說明，礦井通風係統阻力大，阻力分布不合理，在日常通風管理中應當注意及時清理巷道堆積物，降低礦井風阻，增大風量以達到保障安全生產的目的。
煤礦通風網絡基本符合《煤礦安全規程》規定，采掘工作麵通風係統完善、合理，通風設施可靠，不存在串聯通風、擴散通風、采空區通風等地點。

礦井內各用風地點的有效風量滿足要求，井巷中的風流速度、溫度全部符合《煤礦安全規程》的有關規定。各相關地點數據驗證情況具體見表6-2。
表6-2 礦井用風地點有效風量驗證

（四）礦井稀釋瓦斯能力驗證
煤礦曆年礦井瓦斯等級鑒定均為高瓦斯礦井。根據瓦斯等級鑒定和開采實踐瓦斯管理經驗，在正常通風情況下，工作麵進、回風巷瓦斯濃度均在《煤礦安全規程》規定的範圍以下。當前該礦安裝的礦井安全監測係統，運行正常。礦井通風能力滿足稀釋排放瓦斯的需要。具體驗證數據見表6-3。
表6-3 礦井稀釋瓦斯能力驗證表

7.1按照以上方法計算的通風能力為礦井初步通風能力，凡不符合《煤礦安全規程》有關規定的，以及有下列情況的，應從礦井通風能力中扣除相應部分的產量，扣除後的通風能力為最終礦井核定通風能力。
7.2通風係統不合理、瓦斯超限的區域，應從礦井通風能力中扣除此區域的產量。
7.3高瓦斯礦井、突出礦井沒有專用回風巷的采區，沒有形成全風壓通風係統、沒有獨立完整通風係統的采區，應從礦井通風能力中扣除此采區的產量。
7.4供風量不足的采掘工作麵，核定時應減少此采掘工作麵，使其他用風地點滿足要求，計算時應從礦井通風能力中扣除此采掘工作麵的產量。
7.5存在不符合有關規定的串聯通風、擴散通風、采空區通風的用風地點，應從礦井通風能力中扣除相應采掘工作麵的產量。
7.6通風能力最終計算
A=Apc-Adc ………………………………（41）
式中：
A——礦井最終通風能力，104t/a；
Adc——扣除區域的年產量，104t/a。
馬場沙溝煤礦為高瓦斯礦井，該礦礦井通風係統完整、可靠，掘進工作麵均實現了獨立通風，不存在串聯通風、擴散通風和采空區通風，因此沒有《煤礦通風能力核定標準》（AQ1056—2008）中所涉及的扣減通風能力項目。
經過以上計算和能力驗證，礦井主要通風機實際運行工況點處於安全、穩定、合理、可靠的範圍之內，通風動力與主要通風機性能相匹配，能夠滿足安全生產實際需要。各用風地點及采空區有效風量滿足要求，井巷中風流速度、溫度等符合《煤礦安全規程》規定。各相關地點瓦斯檢測結果低於《煤礦安全規程》的有關規定。
本次馬場沙溝煤礦礦井通風能力核定初步計算結果為7.50萬t/a，《雲南省煤礦礦井通風能力核定實施辦法》（雲南省安全生產監督管理局公告第12號）第十條規定：煤礦礦井通風能力核定結果以萬噸為單位下靠取整數。故本次馬場沙溝煤礦礦井通風能力核定最終確定結果為7萬t/a。
八、問題與建議
1、為保證煤礦通風可靠穩定，保質保量送到用風地點，應采取以下措施：
(1)根據通風阻力測定情況及時采取降低風阻的措施，降低礦井通風阻力，提高礦井通風能力。
(2)加強所有井下通風設施的管理，經常檢查通風設施、密閉等通風構築物，發現問題及時處理，保證通風設施完好有效。
(3)采空區及廢棄巷道要及時嚴密封閉。
(4)巷道中不得堆積雜物，失修巷道及時維護，保證巷道通風有效斷麵。
(5)回風井口防爆門、風門、風道必須封閉嚴密。
(6)定期測風，及時合理分配風量，對風阻過大的風路，采取降低風阻措施，必要時，擴大風路巷道斷麵。
(7)繼續加大瓦斯抽采力度，實現礦井在低瓦斯狀態下開采。
2、嚴格瓦斯管理，嚴格瓦斯檢查製度，嚴禁瓦斯超限作業，杜絕瓦斯02manbetx.com 的發生。
3、嚴格控製采、掘工作麵數量個數，確保通風係統合理可靠。須嚴格按照《煤礦安全規程》第四十八條的要求執行。
4、建議礦井進行煤與瓦斯突出性危險性鑒定，並根據鑒定結果製定相應的安全技術措施，保證礦井的安全生產。
5、根據《雲南省煤礦礦井通風能力核定實施辦法》（雲南省安全生產監督管理局公告第12號）第十六條規定：煤礦企業下一年度的生產計劃和實際產量不得超過前一年公告的通風能力核定結果，且不得超過礦井煤炭生產許可證登記的生產能力，所以礦井應按核定的生產能力組織生產。

核井1表 礦井通風能力核定表
核定煤礦名稱：曲靖市麒麟區XX煤礦

核井2表 采煤工作麵通風參數表
核定煤礦名稱：曲靖市麒麟區XX煤礦



核井3表 掘進工作麵通風參數
核定煤礦名稱：曲靖市麒麟區XX煤礦
















報告編號：2011 麒002

測定報告



測定項目： 礦井通風阻力
受測單位： XX煤礦
測定類別： 　 委托測定 　 　
測定日期： 2011年7月15日
編製日期： 2011年8月


測定機構名稱：雲南煤礦安全技術中心

測定報告
測定項目 礦井通風阻力 測定地點 礦井地麵和井下
測定日期 2011年7月15日
測定人員 測定機構：何興 李謙 樊睇 馬躍華 李沛奇 煤礦技術人員2名
係統現狀 正常生產過程中
委托
單位 名稱 麒麟區XX煤礦
地址
聯係人 趙學穩 電話 13508814567
測定依據 MT／T440—2008《礦井通風阻力測定方法》
《煤礦安全規程》
測定環境 地麵：溫度：20.3℃　 　濕度：53%　 　大氣壓：80.2kPa
測定結論 1、礦井中央並列式通風，主斜井、副斜井進風、風井回風，采、掘通風係統相對獨立。本次通風阻力測定，是在係統較穩定的時間段內進行的，實測數據精度較高。實測礦井總進風為1745.95m3/min，總回風量為1868.35m3/min，係統阻力為 1663.70Pa，等積孔 0.93m2；現階段礦井通風處於困難時期。當班通風機房水柱計靜壓讀數分別為1620Pa，經測定及計算，相對誤差分別2.91%，小於5%，符合測定精度要求，測定結果準確可靠，可作為礦井通風係統改造，調整風量的依據。
2、在目前生產條件下，通風阻力測定路線上進風段、用風段和回風段的通風阻力及所占的比例：
進風段：405.45Pa，25.33 %；用風段：161.43Pa，9.70%；
回風段：1080.83Pa，64.97 %。
可以看出：通風係統回風段所占礦井通風阻力比重偏大。
備 注 建議：在日常通風管理工作中，要經常修整巷道，減少巷道堵塞物，使巷道清潔、完整、暢通，保持足夠的巷道斷麵。