平煤十礦井下供電設計（本科畢業設計論文）
目 錄
第一章 緒論 1
1.1 礦井基本概況 1
1.1.1交通位置 1
1.1.2地形地勢 1
1.1.3 氣象、地震 1
1.1.4 礦區水、電源 1
1.1.5 地層、地質構造 2
1.1.6 煤層、煤質 2
1.1.7 儲量 6
1.2 礦井生產概況 7
1.2.1 十礦現生產狀況 8
1.2.2礦井通風現狀 8
1.2.3地麵生產係統 8
第二章 井下變電所配電點位置的確定 9
2.1 井下中央變電所位置的確定 9
2.2 采區變電所位置的確定 9
2.3 移動變電所位置的確定 9
2.4 工作麵配電點位置的確定 9
第三章 井下供電係統的確定 10
3.1 井下電壓等級的確定 10
3.2 井下中央變電所的擬定 10
3.2.1 高壓供電係統的擬定 10
3.2.2 低壓供電係統的擬定 10
3.3 己四采區變電所供電係統的擬定 11
3.3.1 高壓供電係統的擬定 11
3.3.2 低壓供電係統的擬定 11
第四章 負荷統計與變壓器的選擇 13
4.1 需用係數法統計負荷 14
4.2 變壓器的選擇 17
4.2.1 采區變電所變壓器的選擇： 17
4.2.2 中央變電所變壓器的選擇： 17
4.3 井下高壓負荷的計算 18
第五章 電纜的選擇 21
5.1 低壓電纜的選擇 21
5.1.1 低壓電纜型號的選擇 21
5.1.2 電纜的芯線數目的確定 21
5.1.3電纜長度的確定 21
5.1.4 低壓電纜主芯線截麵的選擇 22
5.2 高壓電纜的選擇 22
5.2.1 高壓電纜型號的確定 22
5.2.2 高壓電纜芯數的確定 22
5.2.3 高壓電纜長度的確定 22
5.2.4高壓電纜主芯線截麵的選擇 23
第六章 短路電流的計算 25
6.1 井下高壓電網的計算 25
6.2 井下低壓電網計算短路電流 26
第七章 電氣設備的選擇 29
7.1 按使用場所選擇電氣設備的類型 29
7.2 高壓配電箱的選擇 30
7.3 低壓電氣設備的選擇 30
第八章 保護裝置的整定計算 32
8.1 井下對保護裝置的要求 32
8.2 低壓係統保護裝置的整定計算 32
8.2.1 低壓熔斷器的選擇 32
8.2.2 繼電器及電子保護裝置的整定計算 32
8.3 高壓配電箱保護裝置的整定計算 34
第九章 井下保護接地係統 35
9.1 井下保護接地係統的裝設原則 36
9.2 井下對保護接地裝置的要求 36
9.3 保護接地裝置的安裝和連接 36
9.4 對接地電阻的要求和降阻措施37
9.4.1 對接地電阻的要求 37
9.4.2 降低降低電阻的措施37
第十章 變電所硐室及設備布置 38
10.1 井下中央變電所硐室 38
10.1.1 對硐室的要求 38
10.1.2 對設備布置的要求 38
第十一章 井下照明設計40
11.1 照明設計的原則與要求 40
11.2 照明光源、燈具的選擇與布置 40
11.2.1 照明光源與燈具的選擇 40
11.2.2 燈具的布置 41
11.3 照度的計算 41
11.4 照明供電係統的擬定 41
11.4.1 照明供電電壓 42
11.4.2 照明供電方式 42
11.5照明附屬設備的選擇 42
總 結 43
致 謝 44
參考文獻 45
前 言
我國的煤炭事業發展較為迅速，也是一個煤業大國。這樣就要求對煤礦企業要有一個完整、且合理的供電係統。好的供電係統，對於企業來說，可以更好的利用和合理分配電力資源，促進安全生產和降低生產成本等等。
煤礦井下供電尤其重要。因為它涉及到煤礦企業的生產、安全及效率。由於井下環境的特殊性，這樣就對供電係統提出更高的要求。所有的設計方案都要以《煤礦安全01manbetx 》、《煤礦井下供電設計規範》、《煤礦電工手冊》等為準則。
本說明書是根據十礦的實際情況、地理條件而製訂的。十礦屬於高瓦斯礦井，所以在設計的同時，除了滿足對供電的基本要求外，還應當注意電氣設備的選擇，(采用煤礦專用設備)電氣保護裝置等等。
總之，所有的供電係統都是以井下安全生產所服務為目的。設計一套完整、完善的井下供電係統，對煤礦安全生產是必不可缺少的。
第一章 概況
1.1 礦井基本概況
1.1.1交通位置
平煤十礦位於河南省平頂山市東部，距平頂山市區中心約5km，東與十二礦為鄰，西與一礦相鄰。十礦工業廣場有礦區專用鐵路與國鐵京廣線、焦支線相連接，東距京廣線孟廟火車站70km，西距焦支線寶豐火車站28km。礦區專用鐵路線與孟寶線平頂山東站相接。公路以平頂山市為樞紐，有柏油公路通向附近各縣市，東與許南公路相連，交通便利。
1.1.2地形地勢
井田的東南部為開闊的衝積～洪積平原，西北部為砂岩組成的高山，山脊平緩，山坡陡峭，約為30°，向南逐步過渡到平原。地勢是西北高，東南低。西北部有平頂山，北部為馬棚山，山的相對標高為+360m～+460m，平原+80～+100m。
1.1.3 氣象、地震
本區屬大陸性半幹燥濕度不足帶，年平均降雨量794.6mm，年最大降雨量為1323.6mm，雨季一般集中在7～9月份。曆年平均蒸發量為2269.2mm，年最大蒸發量2825mm，蒸發量大於降雨量。年平均氣溫為15℃，最高氣溫42.3℃，最低氣溫-15℃。常年風向多為北西和北東，以北西風的風速最大，為24m/s;最大積雪厚度為16cm，凍土最深22cm。
平頂山位於許昌～淮南震帶的南緣。據國家地震烈度區域劃分的意見，本區為VI級地震列度區。
1.1.4 礦區水、電源
礦區地下水有寒武係灰岩含水層，太原組下段灰岩含水層，己17煤底板灰岩含水層，己15煤頂板砂岩含水層，戊9-10煤頂板砂岩含水層，均可為礦井供水水源。
礦區電源主要來自平頂山市電業局所轄的賈莊、肖營和孫嶺變電站的110Kv和35Kv係統以及平煤集團公司所轄的謝莊110Kv變電站。
十礦現有變電所(地麵)兩座，其中一座位於南院工業場地內，稱院內6Kv變電所，另一座位於北翼風井工業場地內，稱北翼風井6Kv變電所。
礦井電源取自於北翼風井工業場地內的月台35Kv變電站之6Kv母線。月台變電所現有兩台主變，容量為2×1250KVA，電壓等級為35/6Kv，正常情況下兩台主變同時分列運行。月台站35Kv主送電源取自賈莊220kv站，備用電源取自焦莊(平八礦西風井)35kv站，當主送線路故障時，備用電源可通過裝置自動投入。
月台變電站屬礦務局供電公司管轄，其6kv係統為單母線分段接線，兩段母線分別向北風井工業場地內的提升絞車、空壓機、7#扇風機、北風井變電所、院內變電所和井下第一、第二水平中央變電所及化工廠等場地外的用戶供電。
1.1.5 地層、地質構造
平頂山煤田屬華北地層區豫西分區澠池～確山小區。依據地表出露與鑽探揭露，井田內地層層序自上而下為：寒武紀張夏組、固山組;石炭係太原組;二疊係山西組;第三、四係。明顯的從海相沉積通過海陸交互相沉積，逐漸變為陸向沉積。其中石炭係太原組、二疊係山西組、石盒子組為含煤地層，含煤地層總厚度近800m。
十礦礦區的主體構造為一寬緩的複式向斜，即李口向斜，並伴生著一些一級的背斜和向斜。十礦位於李口向斜南翼，處於、二級構造郭莊背斜和牛莊向斜上。十礦三水平位於李口向斜南翼、郭莊背斜北翼。
根據礦區實際開采情況和地質報告，本井田無陷落柱、剝蝕帶及火成岩侵入情況。井田地質構造簡單，褶曲、斷層不發育。
1.1.6 煤層、煤質
(一)煤層
井田內有3個煤係地層：上部為二疊係上石盒子組，含丁、戊兩組可采煤層;中部為下二疊係山西組，含己組煤;下部為石炭係太原群，含庚組煤。十礦三水平主要可采煤層為丁5、丁6、戊9、戊10、戊11、
己15-16、己17 層。各主要可采煤層、煤組分述如下：
1、丁煤組：該組煤層屬二疊係下石盒子組丁煤層，可采煤層為
丁5，丁6煤層。煤層底板標高為-520～-750m，丁5、丁6煤層結構穩定，被十礦稱為“四煤三矸”結構。丁5煤層正常厚度1.15m,丁6煤層正常厚度1.4m，三水平範圍內,丁5、丁6煤層賦存不穩定, 僅局部可采。中西部丁5煤層小於0.8m,為丁5不可采區; 西北部及中東部丁6煤層小於0.8m, 為丁6不可采區。丁5煤層、丁6煤層可采區位於丁組煤層中部，丁5、丁6煤層其中間為泥岩，其上、下岩性具有對稱特點，煤層直接頂底板均為砂質泥岩，老頂、老底均為砂岩。
2、戊煤組：屬二疊係下石盒子組，上距丁組煤60～80m，下距己煤組160～180m。包括戊8、戊9、戊10、戊11、戊12、戊13，可采煤層為戊9、戊10、戊11。可采戊組煤層上距丁6煤層90m左右，在三水平內戊8，戊12，戊13不可采。戊9煤層由東南向西北逐漸變薄，絕大多數厚度在1.35m左右，僅在西北隅煤厚小於0.8m，為戊9煤層不可采區。戊10煤層是主要的開采煤層，煤厚在1.8～2.9m之間，一般煤厚為2.5m左右，與戊9煤相似，由東南向西北逐漸變薄。戊11煤層僅西南角局部可采，煤厚1.3～1.7m，因本煤層富含夾矸，煤質欠佳，沉積不穩定，為非主采煤層。戊8與戊9之間有兩層夾矸，夾矸間有一煤線(0.1～0.2m)，戊9與戊10間泥岩為4～9m，由東向西逐漸變厚，戊10煤層中間含一層夾矸，夾矸厚度多在0.3m左右，僅個別地方達0.7m，將戊10煤層分為上戊10和下戊10。戊10與戊11間泥岩沉積不穩定在1～7m之間，戊8直接頂為致密泥岩，水平層理發育，厚0.8～1.0m，向上為0.8～1.0m的砂質泥岩，再向上為夾矽質岩的砂質泥岩，厚約6～8m，戊11底板為砂質泥岩偶夾透鏡狀砂岩，含菱鐵礦薄層及結核。
3、己煤組：該煤組屬二疊係山西組，下距石炭係太原組頂部灰岩8～20m，上距己組頂板砂岩10～20m，與戊組煤間距180m左右。本煤組包括己14，己15，己16，己17四個煤層，己14不可采，己15，己16，己17為主要可采煤層。在三水平範圍內，己15，己16煤層在25勘探線以東合層，煤厚在3.5m左右，局部可達4.5m，在25勘探線以西，己15煤厚1.86～2.55m，多數為2.0m左右，由東南向西北逐漸變薄，己16煤厚0.95～1.15m，己17煤層厚度1.8～2.7m，多數2.2m左右，己15與己16夾矸厚度0.3～2.3m，遇水易膨脹，由東向西逐漸增厚，己16與己17夾矸0.3～0.7m，己15直接頂為砂質泥岩含砂質條帶，向上有時沉積有條帶狀砂岩，6m左右夾碣色油質光澤泥岩，8～10m為0.4m左右的己14煤。其上為己組頂板砂岩，此頂板砂岩為砂岩群，厚度巨大，岩石層麵夾炭質薄膜及白雲母，己17底板一般情況下為含白雲母砂質泥岩，厚10m左右。
(二)煤質
井田可采煤層煤類為氣煤、1/3焦煤、肥煤和焦煤、可供動力用和煉焦用煤。
1.1.7 儲量
1、井田境界
十礦三水平位於十礦井田北部，深部(北部)邊界為李口向斜軸，東部戊組煤層邊界為21勘探線東500m，東部己組煤層邊界為23勘探線東500m，西部戊組、己組邊界為26勘探線，淺部(南部)丁組、戊組、己組分別接二水平下部邊界。
2、儲量
據平煤集團公司〈關於對十礦三水平地質說明書的批複〉，十礦三水平地質儲量為10045.1萬t，其中丁組：1110萬t，戊組：3964..5萬t，己組:4970.6萬t。工業儲量9821.43萬t，可采儲量7921.5萬t。
1.2 礦井生產概況
1.2.1 十礦現生產狀況
十礦二水平現有生產采區四個：己二采區，北翼中區，北翼東區，己四采區。每個采區各成係統。戊組煤均通過井下采區皮帶轉載到三條主運輸皮帶從二水平運至老主底，然後通過主井箕鬥提至地麵;己組煤均通過采區皮帶轉載到二水平大皮帶斜井到達地麵。
礦井主提升係統二個：
(1)老主井核定能力210萬t/a;
(2)大皮帶斜井核定能力120萬t/a
礦井輔助提升係統三個：
(1)老副井：核定能力210萬t/a
(2)北翼進風井：核定能力180萬t/a
(3)大皮帶斜井主要擔負井下工作人員上下。
目前礦井二水平輔助運輸和人員上下主要通過北翼進風井，大皮帶斜井完成。
1.2.2礦井通風現狀
礦井采用分區通風係統，其中4號風井(己二風井)主要為己二采區服務，6號風井(戊三風井)主要為北翼東區戊組服務，7號風井(丁三風井)主要為戊七采區服務(已報廢)，8號風井(北翼風井)主要為北翼中區服務，己四風井主要為己四采區服務。目前礦井總進風量20310m3/min，礦井總回風量20836m3/min。按通風能力核定生產能力210萬t/a，但實際風量分配不均，主要為8號風井負壓嚴重超限(3800Pa)，嚴重製約了現有生產采區生產和未來三水平建設。
1.2.3地麵生產係統
(一)原煤生產係統
丁、戊組原煤采用8t扇型閘門底卸式箕鬥裝載，通過絞車提升至井口卸載標高卸入箕鬥受煤倉，通過倉下K-4型給煤機入膠帶輸送機到跨線方型煤倉上篩分樓，對原煤進行篩分，+50mm級檢矸破碎後由膠帶輸送機將混煤卸入￠15m容量300t的跨線圓型煤倉計量外運。
+50mm級煤塊入方型煤倉。
儲煤場堆儲量為30000t(堆儲丁、戊組煤)，采用推土機疏散，膠帶輸送機返煤。
己組煤通過-320m標高的大傾角皮帶斜井(B=1000mm)通道地麵。
(二)、井下運輸運輸
該礦井交通方便，有礦區鐵路，公路與外界相通。
十礦三水平井下皮帶運輸涉及三條皮帶：a、大皮帶斜井皮帶輸送機運輸能力校核。b、三水平戊組皮帶下山鋼繩芯膠帶運輸機選型計算。c、三水平己組皮帶下山鋼繩芯膠帶運輸機選型計算。通過計算現有的大皮帶斜井運輸能力滿足120萬t/a;三水平戊組皮帶下山選用鋼繩芯膠帶運輸機帶寬為1000mm，電動機YB355M2-4, N=250KW, 共3台,減速機 DCY400-31.5, 共3台;三水平己組皮帶下山選用鋼繩牽引膠帶運輸機帶寬為1000mm，選用兩台500kw直流防爆電動機。
(三)矸石排放係統
北二進風井井筒及三水平最下部工程產生的矸石可用於填溝，全部從北二進風井提升至地麵。
其排放係統為：由北一進風井將矸石由罐籠提升至地麵，經翻車機、矸石倉，裝入矸石卸載車，再由絞車牽引至矸石山排放(即北一風井排矸係統)。
第二章 井下變電所配電點位置的確定
2.1 井下中央變電所位置的確定
由於礦務局十礦屬於大型礦井，分為-140和-320兩個水平麵，所以供電係統也較為龐大及複雜，且重要的部分在-320水平麵。本設計以-320中央變電所為例。
-320井下中央變電所位置設在-320井底車場靠近副井井底 ，靠近負荷中心，並與中央水泵房相鄰。變電所的通風良好，地質條件好。
2.2 采區變電所位置的確定
十礦-320采區變電所較多，本設計以己四上部采區變電所為例。
己四采區變電所位置設在負載中心，以便減少底壓線路長度和電壓損失，保證采區設備的供電質量。其地質條件好，頂底板穩定。變電所內通風良好。
2.3 移動變電所位置的確定
移動變電站設在距工作麵100m～150m的巷道中。當下一個工作麵尚未開采，而其回風巷已經掘進完畢，可將上工作麵的移動變電站設置在下一個工作麵的回風巷內，經過聯絡巷、運輸巷向上工作麵供電。
2.4 工作麵配電點位置的確定
回采工作麵配電點設在工作麵50m～70m處的巷道中;掘進工作麵配電點設在掘進頭80m～100m，配電點至掘進設備的電纜長度不超過100m。在電纜分叉設有配電點，此配電點在巷道交彙處附近。壓入式局部扇風機和啟動裝置安裝在進風巷道中。
第三章 井下供電係統的確定
3.1 井下電壓等級的確定
1.井下高壓為6kv
2.低壓為1140v、660v，固定照明為127v
3.2 井下中央變電所的擬定
3.2.1 高壓供電係統的擬定
(一)電源回路及母線段數的確定
-320井下中央變電所采用雙回路。當其中任一回路停止供電時，其餘回路可以擔負全負荷供電。
-320中央變電所的高壓母線采用單母線分段。各段母線之間設置分段聯絡開關，母線分列運行。
(二)配出線接線及回路的確定
井下主排水泵(1#泵)和(2#泵、3#泵)采用了雙回路，分別接在4#和7#、3#配電盤。
10#、9#配電盤分別引向采區變電所，通過高爆開關分別向“己四中部、東區戊軌下山、己四上部、通排一回路”變電所供電。“己四中部、己四上部”采用雙回路供電。
6#配電盤引向中區戊軌絞車房配電點。
3.2.2 低壓供電係統的擬定
由於井底水泵、矽整流需用雙回路，特設兩台變壓器接在8#、5#配電盤。當其中一台停止供電時，另一台擔負排水、生產、照明等全部用電。兩台變壓器的低壓側設有低壓總開關(35235、35270)，並設檢漏繼電器。
低壓側的用電負荷分配如下：
變壓器1#：1#矽整流、1#井底水泵、井口信號照明、變電所室內照明。
變壓器2#：2#矽整流、2#井底水泵、火藥庫及東大巷照明、瓦斯監測電源、檢修泵站。另外根據需要，分接4#水泵，由低壓開關(35334)控製。
3.3 己四采區變電所供電係統的擬定
3.3.1 高壓供電係統的擬定
由於己四采區是綜合機械化采煤且有排水設備，需采用雙電源近線。兩回路電源同時供電，母線分段並設聯絡開關，正常分列運行。
3.3.2 低壓供電係統的擬定
采區內的用電設備根據電壓等級、生產環節和安裝地點的不同進行了分組，各組分開供電。分組供電還考慮到用電負荷的大小、巷道布置情況和電纜敷設的線路等等。各組用電負荷分配情況如下：
4#高爆開關引向24060風巷配電點。
6#高爆開關通過1#變壓器(礦用隔爆型幹式變壓器KBSG)供電，並設低壓總開關(35560)及檢漏繼電器(JYB2-A)。該組用電負荷分配如下：己四運輸機檢修通道(28KW)<專>、24060風巷(2X30KW)<專>，另外備用一台。
8#高爆開關由2#變電所(礦用隔爆型幹式變壓器KBSG)通過開關(40008)向己四總機巷四部供電(4X40KW)。
10#高爆開關由3#變電所(礦用隔爆型幹式變壓器KBSG)通過開關(40010)向己四總機巷三部供電(4X40KW)，並設檢漏繼電器(JYB2-C)。
9#高爆開關通過4#變壓器(礦用隔爆型幹式變壓器KBSG)供電，並設低壓總開關(35571)及檢漏繼電器(JYB2-A)。該組用電負荷分配如下：己四運輸機檢修通道(28KW)<備>、24060風巷(2X30KW)<備>、-320水倉水泵及南大巷照明(30KW+4KVA)、24020機巷一部(3X40KW)、-320新充電房(4X90A)、變電所水泵(5KW)、24060風巷配電點監測電源(0.5KW)、變電所室內照明(4KVA+20W)。
7#高爆開關通過5#變壓器(礦用隔爆型幹式變壓器KBSG)供電，並設低壓總開關(40018)及檢漏繼電器(JYB2-C)。該組用電負荷分配如下：己四總機巷二部(3X40KW)、-320充電房及照明(2X90A+4KVA)。
5#高爆開關引向己四軌道絞車房配電點。
3#高爆開關引向采區。設置6#變壓器和7#變壓器(礦用隔爆型移動變壓器KSGZY)向采區供電。6#變壓器支路上設有總開關(4000、型號KBZ-40)，並設檢漏繼電器(JYB2-C)。其負荷分配如下：24070機巷轉載機(2X40KW)、24070機巷運輸機(24X40KW)。7#變壓器支路上設有總開關(4001、型號KBZ-40)，並設檢漏繼電器(JYB-C)。其負荷分配如下：采煤機(150KW)、運輸機(220KW)泵站(2X75KW)。
圖3—1 井下供電係統圖
第四章 負荷統計與變壓器的選擇
4.1 需用係數法統計負荷
<一>由於采區變電所的負荷比較多，現將各變壓器的配電幹線負荷列表如下：表<1>
4.3 井下高壓負荷的計算
將變壓器二次側低壓計算負荷與變壓器的電力損耗相加求出變壓器一次側的高壓
負荷，然後將各高壓負荷彙總後求出總負荷。
1)變壓器的有功功率損耗由兩部分組成：一部分為鐵損;一部分為銅損。變壓器的銅損與變壓器的負荷率的平方成正比，計算公式如下：
△Pt=△Pi.t+△Pn.tβ^2
式中△Pt：變壓器的有功功率的損耗，kw;
△Pi.t：變壓器在額定電壓時的空載損耗，kw;
△Pn.t：變壓器在額定負荷時的短路損耗，kw;
β：變壓器的負荷率，它等於變壓器的實際負荷容量與其額定容量的比值。
2)變壓器的無功功率損耗也由兩部分組成：一部分是變壓器空載時的無功功率損耗;一部分是變壓器帶負荷時的無功功率損耗。計算公式如下：
△Qt=△Qi.t+△Qn.tβ2=I0%/100Sn.t+us%/100Sn.tβ2
式中△Qt：變壓器的無功功率損耗，kw;
表4—4變壓器的技術數據
△Qi.t：變壓器空載的無功功率損耗，kw;
△Qn.t：變壓器額定負荷時的無功功率損耗，kw;
I0%：變壓器的空載電流百分數;
us%：變壓器的短路電壓百分數，即阻抗電壓;
Sn.t：變壓器的額定容量，kw。
各變壓器的技術數據查<表4>、<表5>。
計算采區變電所各變壓器的電力損耗。
采區變電所各變壓器高壓側計算負荷：
P(高)=P(低)+△Pt;Q(高)=Q(低)+△Qt;
4.3 井下高壓負荷的計算
將變壓器二次側低壓計算負荷與變壓器的電力損耗相加求出變壓器一次側的高壓
負荷，然後將各高壓負荷彙總後求出總負荷。
1)變壓器的有功功率損耗由兩部分組成：一部分為鐵損;一部分為銅損。變壓器的銅損與變壓器的負荷率的平方成正比，計算公式如下：
△Pt=△Pi.t+△Pn.tβ^2
式中△Pt：變壓器的有功功率的損耗，kw;
△Pi.t：變壓器在額定電壓時的空載損耗，kw;
△Pn.t：變壓器在額定負荷時的短路損耗，kw;
β：變壓器的負荷率，它等於變壓器的實際負荷容量與其額定容量的比值。
2)變壓器的無功功率損耗也由兩部分組成：一部分是變壓器空載時的無功功率損耗;一部分是變壓器帶負荷時的無功功率損耗。計算公式如下：
△Qt=△Qi.t+△Qn.tβ2=I0%/100Sn.t+us%/100Sn.tβ2
式中△Qt：變壓器的無功功率損耗，kw;
表4—4變壓器的技術數據
△Qi.t：變壓器空載的無功功率損耗，kw;
△Qn.t：變壓器額定負荷時的無功功率損耗，kw;
I0%：變壓器的空載電流百分數;
us%：變壓器的短路電壓百分數，即阻抗電壓;
Sn.t：變壓器的額定容量，kw。
各變壓器的技術數據查<表4>、<表5>。
計算采區變電所各變壓器的電力損耗。
采區變電所各變壓器高壓側計算負荷：
P(高)=P(低)+△Pt;Q(高)=Q(低)+△Qt;
第五章 電纜的選擇
5.1 低壓電纜的選擇
5.1.1 低壓電纜型號的選擇
電纜的型號主要根據其電壓等級、用途和敷設場所等條件來決定。煤礦井下所選的型號必須符合《煤礦安全01manbetx 》的有關規定。礦用低壓電纜的型號，一般按下列原則確定：
(1)從啟動器到電動機的電纜一律采用不延燃橡套電纜。
(2)固定敷設的應采用鎧裝鉛包紙絕緣電纜或鎧裝聚氯乙烯絕緣電纜，也可采用不延燃橡套電纜。
(3)采區低壓電纜嚴禁采用鋁芯。
(4)電纜應帶有供保護接地用的足夠截麵的導體。
(5)固定敷設的照明，通信和控製用電纜，應采用鎧裝電纜、不延燃橡套電纜或礦用塑料電纜;對於半固定敷設的電纜，為了移動方便一般選用不延燃橡套電纜。
5.1.2 電纜的芯線數目的確定
(1)動力用的紙絕緣鎧裝電纜選三芯電纜。
(2)動力用的橡套電纜，當控製按鈕不在工作機械上時，一般采用四芯電纜。
(3)信號電纜芯線根數要按控製、信號、通訊係統的需要決定，並留有備用芯線。
(4)電纜的接地芯線除用作監測接地回路外，不得作其他用途。
5.1.3電纜長度的確定
由於電纜有一定柔性，敷設時會出現彎曲，所以電纜的實際長度L應按其公式計算。即
L=KinLto (5-1)
式中 Lin--電纜敷設路徑的長度，m
Kto--電纜增長係數，橡套電纜取1.1，鎧裝電纜取1.05。
5.1.4 低壓電纜主芯線截麵的選擇
選擇低壓電纜主芯線的截麵時，從啟動器到采掘運設備的支線電纜，一般按機械強度初選，按允許持續電流效驗後確定。
選擇幹線電纜主芯線截麵時，如果幹線電纜不長，應該先按電纜的允許持續電流初選;當幹線電流較長時，應先按正常時的允許電壓初選;然後再其他條件效核。
5.2 高壓電纜的選擇
5.2.1 高壓電纜型號的確定
高壓電纜的型號應按以下原則確定：
(1)固定敷設的敷設電纜應選用鎧裝電纜。
(2)中央變電所至采區變電所的電纜可采用鋁芯電纜，其他地點必須采用銅芯電纜。
(3)移動變電站必須采用監視型屏蔽電纜。
(4)井下嚴禁使用鋁包電纜。
(5)電纜應帶有供保護接地用的足夠的截麵的導體。
5.2.2 高壓電纜芯數的確定
鉛包鎧裝電力電纜可采用三芯，沒有鉛包及鎧裝層的電力電纜最少應為四芯電纜。
5.2.3 高壓電纜長度的確定
其長度按式(5-1)計算電纜中間有接頭時，應在電纜的兩頭各留8m~10m的裕量。
5.2.4高壓電纜主芯線截麵的選擇
高壓電纜主芯線截麵應按下述條件進行選擇：
(1)按正常工作時的經濟電流密度選擇。
其他線路電纜的選擇方法大致相同，都不再一一計算了。
電網的電壓損失包括變壓器的電壓損失和線路的電壓損失兩部分。計算電壓損失時，均看成是一個電阻和電感的串聯電路。
計算該段線路的電壓損失：本級電網的允許電壓損失減去其他線路的電壓損失減去變壓器的電壓損失。
第六章 短路電流的計算
為了選擇和效驗井下高、低壓電氣設備和電纜，需計算通過該設備的最大三相短路電流。為了整定高、低壓開關的保護裝置，需計算保護範圍內的最小兩相短路電流。
井下電網的短路，一般屬於遠點短路，所以可視為無限大電源容量係統。計算短路電流時，短路點一般在變電所的母線上和電纜線路的末端。
6.1 井下高壓電網的計算
圖6—1 短路電流計算電路圖、等值電路圖
由於井下高壓電網隻有一個電壓等級，為了簡便采用了絕對值計算法。已知十礦井底中央變電所的短路容量為120MVA。繪製短路電流計算電路圖和等值電路圖。
求出，S1點的三相短路電流周期分量有效值：
I(3)S1=2.48KA
三相次暫態短路電流和短路穩態電流：
I"(3)=I(3)Ss=I(3)S1=2.48KA
三相短路衝擊電流及衝擊電流有效值：
i(3)im=2.55I"(3)=5.58KA
I(3)im=1.52I"(3)=3.77KA
三相短路容量：
S(3)S1=27.06MVA
S2點的三相短路電流周期分量有效值：
I(3)S2=1.85KA
三相次暫態短路電流和短路穩態電流：
I"(3)=I(3)Ss=I(3)S2=1.85KA
三相短路衝擊電流及衝擊電流有效值：
i(3)im=2.55I"(3)=4.72KA
I(3)im=1.52I"(3)=2.81KA
三相短路容量：
S(3)S2=20.186MVA
S3點的三相短路電流周期分量有效值：
I(3)S3=1.7KA
三相次暫態短路電流和短路穩態電流：
I"(3)=I(3)Ss=I(3)S3=1.7KA
三相短路衝擊電流及衝擊電流有效值：
i(3)im=2.55I"(3)=4.33KA
I(3)im=1.52I"(3)=2.584KA
三相短路容量：
S(3)S3=18.55MVA
6.2 井下低壓電網計算短路電流
低壓電纜電阻值相對電抗值較大，電阻值不允許忽略。母線、自動饋電開關的過流線圈、開關觸電電阻均可不計。電纜線路中的電容可不考慮。對於千伏級低壓電網，高壓側阻抗一般不應忽略。
井下低壓電網短路電纜的計算有公式法和圖表法兩種。其中，圖表法計算簡單、方便、省時，易采用。
繪製井下低壓電網短路計算圖：
圖6—2 井下低壓電網短路計算圖
第七章 電氣設備的選擇
7.1 按使用場所選擇電氣設備的類型
井下電氣設備類型的選擇應符合《煤礦安全01manbetx 》的規定。十礦屬於高瓦斯礦井，對於高、低壓電機和電氣設備、照明燈具、通訊、自動化裝置在瓦斯噴出的區域采用礦用隔爆型。井底車場、總進風巷的高、低壓電機電氣設備可采用礦用一般型。總回風巷、采區進風巷、采區回風巷及工作麵必須采用礦用隔爆型電氣設備。
7.2 高壓配電箱的選擇
根據額定電壓選擇時，所選電氣設備的額定電壓應不低於所在電網的額定電壓。電氣設備的額定電流應不小於通過它的最大長時工作電流。還有根據開關電氣斷流能力和電氣設備的短路穩定性來根據本礦的實際情況，選擇GFW-1礦用一般型高壓配電箱和礦用隔爆型高壓真空配電箱BGP6-6型。其技術數據如下：
型號額定
電壓
/KV最高工作電壓/KV額定電流/A額定斷流容量/MAV額定斷開電流/KA極限通過電流/KA
(峰值/有效值)熱穩定電流/KA保護裝置種類斷路器類型操作機構布置方式外形尺寸/m
長寬高
GFW-166.94001009.725/156(10s)過載、短路、
失壓多油CS靠牆11.152.33
BGP6-666.94001001025/1510(2s)過載、短路、
失壓、監視、過壓固有分斷時間/S1.1581.3561.344
≤0.2
表7—1 GFW-1高壓配電箱、高壓真空配電箱BGP6-6型技術數據
7.3 低壓電氣設備的選擇
關選擇低壓電氣設備的額定電壓應不小於所在電網的額定電壓。電氣設備的額定電流不小於其所控製線路的最大長時工作電流;開設備的極限分斷電流應不小於通過該設備的最大三相短路電流。選擇時所用公式與高壓配電箱相同。
低壓電氣設備的型號、技術數據列表如下：
7.3 低壓電氣設備的選擇
關選擇低壓電氣設備的額定電壓應不小於所在電網的額定電壓。電氣設備的額定電流不小於其所控製線路的最大長時工作電流;開設備的極限分斷電流應不小於通過該設備的最大三相短路電流。選擇時所用公式與高壓配電箱相同。
低壓電氣設備的型號、技術數據列表如下：
編號型號額定電壓/V額定電流/A最大分斷能力/KA全部分斷時間/s電纜外徑/mm保護裝置種類開關類型質量/kg外形尺寸/mm
長寬高
動力控製
202DW80
-200660/3802007/155222短路、(漏電)空氣620490780
203DW80-315315
205
206
207KBZ-400/11401140/6604007.50.0332~3714.5~21過載、短路、欠壓(漏 電)真空190700480420
102
104
106
107
表7—2 礦用隔爆型電開關技術數據
編號型號額定電壓/V額定電流/A通斷能力/A極限分斷能力/A控製電動機最大功率/KW電纜外徑/mm保護裝置種類開關類型質量/kg外形尺寸/mm
動力控製
長寬高
660V1140V
201QC83-225660225200045001504519真空150680515765
204
101FYQC-300G1140,66030024004500230400過載,短路,失壓,
漏電,漏電閉鎖,程控,聯控真空500996750835
103
105
表7—3 礦用隔爆型磁力啟動器技術數據
注：QC83-225隔爆型磁力啟動器的保護裝置種類：JR9：過載、失壓、短路。JDB：過載、失壓、短路、斷相、漏電閉鎖、聯控。
檢漏繼電器的選擇根據電網的額定電壓選擇即可。選擇型號為：JY82和JJKB30。
第八章 保護裝置的整定計算
8.1 井下對保護裝置的要求
為了可靠地切除短路故障，應設有後備保護。在井下供電係統中，一般都以前一級線路始端的短路保護作為後備保護。在煤礦井下按防火的要求，采用瞬時動作的短路保護裝置。短路保護裝置還應有足夠的靈敏度，以便將短路故障迅速可靠地切除。所以井下對短路保護裝置的要求主要是可靠性、速動性和靈敏性，在保證這些要求的基礎上盡量實現有選擇性地動作。
過負荷保護裝置應能正確反映負荷電流的大小，並按被保護設備允許的過負荷時間延遲動作。當在負荷電流大於被保護設備的額定電流，時間達到允許過負荷時間時，使開關跳閘切斷電源;當在允許過負荷時間內，負荷電流又下降到被保護設備的額定電流以內時，過負荷保護裝置應能可靠地返回。
電動機的斷相保護應能區別過負荷和斷相兩種不同的運行狀態，當為斷相故障時，應加快動作時間，使斷相保護裝置迅速動作。
8.2 低壓係統保護裝置的整定計算
8.2.1 低壓熔斷器的選擇
當低壓開關選定以後，開關中熔斷器的型號需選擇熔斷器的額定電流，並效驗熔斷器的分斷能力。和額定電壓即已確定，在此隻
8.2.2 繼電器及電子保護裝置的整定計算
熱繼電器和長延時反時限電子保護裝置可作為過負荷保護。過負荷保護的整定值應保證：當被保護設備的實際工作電流大於其額定電流時，按保護的動作特征性延時動作，保護的動作特征應略低於設備的允許過載特性;過負荷保護裝置6倍電流整定值的可返回時間應大於電動機的實際啟動時間。
電磁式過流繼電器、限流熱繼電器的電磁元件和瞬時動作的電子式保護裝置可作為短路保護。短路保護的整定值應保證：被保護線路正常工作時不動作，保護範圍內發生短路時迅速動作。
部分保護裝置短路保護的整定值過負荷保護的整定值有關，因此先整定過負荷保護再整定短路保護。
電氣設備過負荷短路靈敏度整定情況
編號設備型號Iop.o/AIn/AIop.s/AIn.st/AKr型號2SA位置整定範圍/A1SA位置及過載保護整定值/A
201QC83-22592927205521.63JDB-225155~110位置6、整定值90
204181181110010861.92110～220位置8、整定值180
過載保護動作特征1.0倍整定電流時不動作;1.2倍整定電流時5min
短路保護動作值8倍與10倍過載保護整定值
編號設備型號Iop.o/AIn/AIop.s/AIn.st/AKr粗調開關整定範圍/A細調開關位置及過載保護整定值/A
101FYQC-300G100.5100.58046034.380~160位置3、過載保護整定值104A
10314714711528822.880~160位置8、過載保護整定值144A
10550.2550.25384301.58.7540~80位置2、過載保護整定值48A
過載整定倍數1.11.151.251.56810
動作時間不動作5.5min～11min3.3min～6.6min<2.5min<5s<3.5s<2s
短路保護動作值6倍、8倍、10倍過載保護整定值，瞬時動作
編號設備型號Iop.o/AI2n.tIop.s/AIn.st/AKr過載保護短路保護
整定範圍/A整定值/A動作時間
207KBZ-400/1140262.4262.4117810866.73001200瞬時動作
107253.2253.210338823.73001200
按以上原則將低壓電氣設備的整定值列表如下：
表8—1 低壓電氣設備的整定值列表
8.3 高壓配電箱保護裝置的整定計算
設備過負荷保護短路保護靈敏度整定情況
Iop.o/AI1n.t/AIop.s/AKr允許的最大整定值/A配電裝置的額定電流/A過電流繼電器尚能保護兩相短路電流最大整定值/A過電流繼電器指針所指刻度
3#變壓器128.928.9179.51.952522002405
變壓器248.148.1175.32.93
1#、2#、3#泵113.3113.38164
表8—2 高壓配電箱保護裝置的整定表
第九章 井下保護接地係統
9.1 井下保護接地係統的裝設原則
井下保護接地係統由主接地極、局部接地極、接地母線、輔助接地母線、接地導線和連接導線組成。根據《煤礦01manbetx 01manbetx 》、《礦山電力裝置設計規範》、《礦井保護接地裝置的安裝、檢查、測定工作細則》的要求，保護接地係統應遵循下述原則：
(1)36v以上的由於絕緣損壞可能帶有危險電壓的電氣設備的金屬外殼、架構等，都必須有保護接地。鎧裝電纜的金屬鎧裝層、橡套電纜和塑料電纜的接地芯線等均須接地。
(2)所有需要接地的電氣設備，均應通過其專用的連接導線直接與接地網(接地母線或輔助接地母線)或鎧裝電纜的金屬鎧裝層、鉛護套相連結，禁止將幾台設備串聯接地，也禁止將幾個接地部分串聯。
(3)所有必須接地的設備和局部接地裝置，都應同進行接地極結成一個總接地網。從井上獨立的供電分區，如果不能同主接地極連接時，可單獨在井下或井上設置分區的主接地極，形成一個分區接地網。但其總接地網的接地電阻應滿足要求。
(4)主接地極應在主、副水倉中各設一快。礦井有幾個水平時，每個水平的總接地網都要與主、副水倉中的主接地極連接。
(5)每個裝有電氣設備的硐室和配電點應設置輔助接地母線。
(6)下列地點應裝設局部接地極：
a .每個裝有電氣設備的硐室;
b .每個(套)單獨裝設的高壓電氣設備;
c.每個低壓配電點，如果采煤工作麵的機巷、回風巷和掘進巷道內無低壓配電點時上述巷道內至少應分別設置一個局部接地極;
d.連接動力鎧裝電纜的每個接線盒。
(7)電纜的接地芯線，除了用作監測跌宕回路外，不能兼作其他用途。
9.2 井下對保護接地裝置的要求
(1)主接地極應用耐腐蝕的鋼板製成，其麵積不小於0.75m2，厚度不小於5mm。
(2)設置在水溝中的局部接地極應用，麵積不小於0.6m2、厚度不小於3mm的鋼板或具有同等有效麵積的鋼管製成，並應平放於水溝深處;設置在其他地點的局部接地極，可用直徑不小於35mm、長度不小於1.5m的鋼管製成，管上至少鑽20個 直徑不小於5mm的透眼，並垂直埋於地下。
(3)連接主接地極的接地母線，應采用截麵不小於50mm2的裸銅線、截麵不小於100mm2的鍍鋅鐵線或厚度不小於4mm、截麵不小於100mm2的扁鋼。
(4)電氣設備外殼同接地母線或局部接地極的連接，電纜接線盒兩頭的鎧裝、鉛皮的連接，應用截麵不小於25mm2的裸銅線、截麵不小於50mm2的鍍鋅鐵線或厚度不小於4mm、截麵不小於50mm2的扁鋼。低於或等於127v電氣設備的連接導線和接地導線，可采用截麵不小於6mm2的裸銅線。
(5)禁止采用鋁導體作為接地極、接地母線、接地導線和連接導線。
(6)電纜的接地芯線，除用作監測接地回路外，不得兼作其他用途。采用屏蔽電纜，用於本質安全回路，不受此限。
9.3 保護接地裝置的安裝和連接
(1)安裝主接地極時，應保證接地母線和主接地極連接處不承受較大拉力，並應設有便於取出之接地極進行檢查的牽引裝置。接地母線和主接地極采用焊接連接。
(2)局部接地極應平放於水溝深處，鑽眼鋼管必須垂直埋設於潮濕的地下，地下部分不小於1.5m，第表部分應留有100mm以上的焊接長度。接地導線和局部接地極采用焊接連接。
(3)接地導線與接地母線(或輔助接地母線)的連接最好也用焊接。無條件時，可用直徑不小於10mm的鍍鋅螺栓加防鬆裝置(彈簧墊、雙帽)擰緊連接，連接處鍍錫或鍍鋅。
(4)固定電氣設備與連接導線采用螺栓連接。移動電氣設備的接地是利用橡套電纜的接地芯線實現的。接地芯線和接地端子相連時，務必使接地芯線比主芯線常一些，以免接地芯線承受機械拉力。
(5)電纜接線盒的接地，應將接線盒上的接地螺栓直接用接地導線與局部接地極相連。接線盒兩端鎧裝電纜的鋼帶(鋼絲)和鉛包，必須用鍍鋅扁鋼或裸銅線連接起來，並與接地鍍鋅相接。電纜的鋼帶和鉛包要用裸銅線綁紮或用鍍鋅鐵卡環卡緊。
(6)保護接地裝置所使用的鋼材鍍鋅或采取其他防蝕措施。
9.4 對接地電阻的要求和降阻措施
9.4.1 對接地電阻的要求
《煤礦01manbetx 》規定：接地網上任一保護接地點測得的接地電阻值，不得超過2Ω。每一移動和手持式電氣設備同接地網之間的保護接地用的電纜芯線(或其他相當接地導線)的電阻值，都不得超過1Ω。
9.4.2 降低降低電阻的措施
接地電阻應根據有關要求和規定，用接地電阻測量儀測量。如發現某處(一般為局部接地極處)的接地電阻大於2Ω應采取降阻措施，對於管狀局部接地極，應灌注鹽水。必要時可增設局部接地極。接地極應至少每年檢查一次，如發現接地導線因鏽蝕而接觸不良時，應立即處理。最後根據要求繪製了礦井井下的保護接地係統圖，保護接地網及安裝示意圖。
第十章 變電所硐室及設備布置
10.1 井下中央變電所硐室
10.1.1 對硐室的要求
(1)永久性中央變電所和井底車場內的其他機電設備硐室，應砌镟或用其他可靠的構築方式支護。從硐室出口防火鐵門起5m內的巷道，應砌镟或用其他不燃性材料支護。
(2)硐室必須裝設向外開的防火鐵門。鐵門全部敞開時，不得妨礙巷道交通。鐵門上裝設便於關嚴的通風孔，以便必要時隔絕通風。裝有鐵門時，門內可加設向外開的鐵柵欄門，但不得妨礙鐵門的開閉。變壓器室與配電室之間設有防火牆，並裝有防火鐵門。
(3)中央變電所和主要排水泵房的地麵標高，比其出口與井底車場或大巷連接處的底板標高出0.5m。
(4)變電硐室長度超過6m時，必須在硐室的兩端各設一個出口，保證變電所硐室內最高溫度不得高於附近巷道溫度5℃。
(5)硐室內不應有滴水現象。
(6)硐室的過道應暢通，嚴禁存放設備和物件。
(7)硐室的兩側及頂端，預埋穿電纜的鋼管(包括備用)。鋼管內徑為電纜外徑的1.5倍，並封堵管口。
(8)裝有帶油的電氣設備硐室嚴禁設集油坑。電氣設備如果溢油或漏油，必須立即處理。硐室內必須備有砂箱、砂袋和幹式滅火器。
10.1.2 對設備布置的要求
(1)帶油的電氣設備必須設在機電硐室內。
(2)變電所內的高、低壓配電設備及直流設備分開布置。變壓器布置在單獨的變壓器室內。
(3)硐室內各種設備溢牆壁之間，留出0.5m以上的通道，各設備之間留出0.8m以上的通道。
(4)隔爆型高壓開關櫃(箱)的布置，一般采用不小於：
操作走廊(正麵)：單列布置時1500mm;雙列布置時2000mm;
維護走廊：背麵或側麵800mm;
靠牆布置時的離牆距離：背麵：500mm～800mm;側麵800mm～1000mm;
(5)硐室尺寸按設備最大數量及布置方式確定。並滿足下列要求：
a，高壓配電設備的備用位置，按設計最大數量的20%考慮，且不少於兩台。
b，低壓配電的備用回路，按最多饋出回路數的20%考慮。
c，主變壓器兩台及以上時，不預留 備用位置;當為一台時，預留一台備用位置。
(6)硐室內的電纜應敷設在電纜溝內。硐室內接地母線，沿硐室壁距地0.3m～0.5m敷設，過通道時沿地麵敷設。
(7)檢漏繼電器應水平方置於特設的支架上，或吊掛一硐室牆壁上。放置高度以便一檢查為準。
(8)硐室內的設備，必須分別編號，注明用途，並有停送電的標誌。
(9)機電硐室內必須有足夠的照明。低瓦斯礦井可采用礦用一般型照明設備，其他類型礦井一般選用增安型或礦用隔爆型照明設備。一般每隔3m~4m裝設一盞。
變電所硐室的尺寸根據電氣設備的尺寸、數量(包括備用設備)、母線段數和布置間距要求來確定。
10.2 采區變電所硐室
采區變電所硐室的要求基本同井下中央變電所，但不需單獨設置變壓器室。對設備布置要求也基本同井下中央變電所，但一般不留備用位置，不設電纜溝，電纜沿牆掛設。
第十一章 井下照明設計
11.1 照明設計的原則與要求
井下照明設計即要求有合適的照度、照明均勻度、亮度對比;能限製眩光、有良好的顯色型，照明穩定性和降低陰影。且應保證安全可靠，並便於安裝、使用和維護。器材和電能消耗少，投資省。必須符合《煤礦01manbetx 》、《煤炭工業設計規範》以及有關規程的規定。
11.2 照明光源、燈具的選擇與布置
11.2.1 照明光源與燈具的選擇
照明光源在井下一般選擇白熾燈和熒光燈管作為照明電光源。
光源種類燈具型式燈具保護角光源功率，w最低懸掛高度
白熾燈有反射罩10°～30°≤100
150～200
300～5002.5
3.0
3.5
乳白玻璃漫射罩≤100
150～200
300～5002.0
2.5
3.0
熒光燈無反射罩≤40
>402.0
3.0
有反射罩10°～30°≤40
>402.0
井下燈具的選用必須符合《煤礦01manbetx 》的有關規定。井下照明燈具的類型有礦用一般型、礦用增安型和礦用隔爆型三種。根據使用場所選擇燈具類型，十礦是高瓦斯礦井，應根據實際情況選擇。煤與瓦斯突出的區域，采用礦用防爆型;井底車場、總進風巷和主要進風巷，采用礦用一般型或礦用防爆型;采區進風道，采用礦用防爆型;總回風巷、主要回風道、采區回風道、工作麵和工作麵進風、回風道，采用礦用防爆型。
表11—1 井下光源種類及技術參數
11.2.2 燈具的布置
井下燈具的布置應滿足照度要求，盡量減少眩光和陰影，並要求照度均勻。井下一般采用均勻布置，如果需要加強局部照明時，可采用局部照明和移動照明。為了限製眩光，燈具的最低懸掛高度：
一般照明燈具適宜的懸掛高度，隔爆型、增安型：2.5m～5m;
為了照度均勻，各種燈具較適合的距高比：防爆燈2.3m～3.2m、熒光燈1.4m～1.5m
為了改善井下照明，應提高井下照明的反射係數，如巷道刷白，設備漆上反射係數高的顏色等。
11.3 照度的計算
常用照度計算方法對於井下巷道、地麵皮帶通廊等采用單位容量法計算。對刷白的井下硐室采用利用係數法計算。對井下地域狹小、煤塵沾汙、岩石反射係數極小的工作麵采用逐點計算法計算，但該計算法較為繁複，隻在必要時使用。照度計算與允許值的偏差可在-10%～+20%的範圍。
根據實際情況，在采區照明部分采用單位容量法計算。具體方法是，查表3-52求出井下采區固定照明單位麵積安裝功率，然後利用公式：
P∑=PA
式中， P∑：全部燈泡的安裝功率，W;
P：單位麵積的安裝功率，W/m2;
A：被照巷道的麵積，m2。
計算出燈泡所需總安裝功率。求出總安裝功率後，根據單個燈泡的功率確定所需燈泡的盞數，然後確定布置方案。
11.4 照明供電係統的擬定
11.4.1 照明供電電壓
井下照明供電電壓采用127v。井下照明設備允許的電壓偏移，在井底車場、硐室的白熾燈為其額定電壓的+5%～-2.5%，在井下一般巷道、工作麵為±5%。
11.4.2 照明供電方式
井下井底車場的照明供電電源，來自中央變電所，向各工作處的照明變壓器供電。中央變電所和中央泵房內及其附近巷道，用設在中央變電所內的照明變壓器供電。
工作麵照明電源來自移動變電站。用電纜送至工作麵的順槽配電點，用照明變壓器向工作麵供電。
在井下用礦燈作為移動照明，礦燈也是必需的02manbetx.com 照明。
11.5照明附屬設備的選擇
照明電源選擇照明信號綜合裝置，用CH-15型隔爆手動插銷開關控製。
照明線路采用電纜線路，對照明幹線電纜每100m用一個電纜插銷分斷。每個燈的分支線處裝設一個三通接線盒，以便與燈連接。
照明供電係統采用熔斷器、熱繼電器進行短路、過負荷及漏電保護。
照明線路采用UZ型礦用橡套軟電纜。
總 結
曆時三個月的畢業設計結束了，在王廣老師的悉心指導下，通過查閱資料、設計03manbetx 及說明書編寫，終於取得較為完滿的成果。在這段的時間裏，先後完成了資料的收集、設計方案的擬定、計算、畫圖等多方麵的工作。
設計中也遇到了不少問題，例如短路計算等，給實際計算帶來了一定的麻煩。還有設備的選擇，書上所介紹的設備已跟不上發展的需要。為了解決類似這樣的問題，經過多次查閱不同的資料，以及及時向導師請教和與同學們討論，終於解決了這些問題。
通過本次設計，使我學會了將理論知識運用到實踐中去，提高了03manbetx 問題、解決問題的能力，培養了嚴謹的科學態度和務實的工作作風。在畢業設計過程中全麵培養了我各方麵能力，熟練的運用許多軟件的同時更加鞏固了專業課知識，在設計中鍛煉了自我，豐富了知識體係，可以說是走上工作崗位前的一次大演習，為今後的工作奠定了基礎。
在這次設計過程中，我也認識到了一種學習的方法。那就是先搭好框架，再擴充內容。這樣做會使我們的條理清楚，不會感到無從下手。
致 謝
在這次畢業設計當中遇到了許多的疑難問題，我得到了王廣老師的大力幫助，王廣老師學術水平很高，具有豐富的實踐經驗和良好的工程素質、明確的工程概念、先進的方法。王廣老師對每個學生進行全麵了解，03manbetx 學生的特點和條件，還有根據各個學生的不同，對我們分別指導。還及時的對學生提出的問題進行答疑。王廣老師不僅給我仔細講解難懂的問題，而且更重要的是給我們講解了一些解決問題的方法，使我懂得了很多處理問題的方法。王廣老師不僅從文化知識方麵對我們進行指導，而且在對我們以後的工作上也提出了一些要求。在我完成畢業論文後，王廣老師又對我的論文進行全麵審查，提出了一些不足和指正。
在做設計當中，同學們也給了我很多很及時的幫助。在這裏我向王廣老師及幫助過我的同學們表示衷心的感謝。
參考文獻
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