某化肥廠德士古水煤漿加壓氣化裝置氣化爐托磚板法蘭損毀事故案例分析
某化肥廠德士古水煤漿加壓氣化裝置氣化爐托磚板法蘭損毀02manbetx.com 案例03manbetx
1. 托磚板損毀前後經過
05年10月23日夜班5：00，某化肥廠德士古水煤漿加壓氣化裝置氣化爐C托磚板溫度TI0722C從257℃持續上漲，氣化崗位中控主操作陳某馬上向氣化崗位負責人及大氮肥車間領導彙報，同時通知電儀車間有關人員進行確認，大氮肥車間領導馬上要求進行確認處理，氣化崗位負責人馬上趕到現場進行處理，5：48分時溫度上漲至709℃，後又回落至245℃，儀表人員認為是溫度表失靈。白班接班後8：15，TI0722C又急劇上漲，氣化中控主操作馬上向車間彙報，同時通知儀表人員校表，8：15另一溫度點TI0723C也開始上漲，車間領導趕到中控進行指導處理，8：34另外兩個溫度點也開始上漲，氣化爐進行減負荷處理，8：45後，托磚板溫度分別上漲至TI0720C：298℃、TI0721C：256℃、TI0722C：1212℃、TI0723C：500℃。在進行氣化爐減負荷處理過程中，8：59因工藝氣出口溫度TIA0709C高氣化爐C聯鎖跳車。
2. 檢查情況
① 裙板與托磚板、激冷室內壁之間積滿了灰渣;裙板與托磚板之間形成的空間內從圓周上看有2/3嚴重集灰渣，灰渣呈細絲狀
② 錐底磚渣口被衝刷至Φ680-700，錐底磚內表麵有多道縱向溝槽，溝槽寬、深10-20mm;HF-03與HF-02磚之間局部有大的縫隙，寬約10mm
③ 托磚板法蘭沒有掛渣;筒體磚表麵光滑，基本無掛渣;渣口有輕微掛渣
④ 托磚板法蘭內孔比較均勻地損毀為Φ930;南部方向約1/3圓周上托磚板法蘭下表麵被燒穿：靠外被燒掉5-20mm，靠裏被燒掉30-60mm
⑤ 激冷環上表麵及激冷環半環管沒有被衝刷的痕跡
⑥ 下降筒堵渣，在激冷環100mm以下、高度約有3400mm的下降筒堵了
4. 原因03manbetx
我們認為，此次氣化爐C托磚板法蘭的損毀應該按兩個過程來03manbetx ，一是托磚板法蘭內孔由Φ780比較均勻地損毀至Φ930，這個過程應該是一個比較緩慢的過程;二是托磚板法蘭約1/3圓周燒穿，這個過程進行得應該很快，一旦在某個薄弱的部位燒穿，會迅速擴展。
㈠托磚板法蘭內孔均勻損毀
1. 高溫腐蝕
在氣化爐燃燒室生成的粗煤氣中除含有CO、H2、CO2和H2O等主要成分外，另外還含有H2S、SO2等微量成分，進入激冷室前溫度1000℃以上，壓力5.8~6.0MPa。托磚板法蘭材料在高溫氧化性介質(C02、H20等)中受熱時，會造成氧化腐蝕。而高溫下金屬與H2S、SO2接觸，則會造成硫化腐蝕。在高溫、高壓下，粗煤氣中的氫會侵入托磚板法蘭材料中與鐵的不穩定碳化物Fe3C反應生成CH4，使鋼基體平均含碳量降低，造成表麵脫碳。
2. 高溫衝蝕
高溫、高速的粗煤氣攜帶著熔融態爐渣出錐底磚渣口後，在托磚板法蘭內徑處產生湍流，對托磚板法蘭會產生衝刷、剪切作用，作用的結果是在托磚板法蘭內孔處材料表層轉化為表麵變形能，從而造成托磚板法蘭材料的衝蝕、剝離。就托磚板法蘭損毀前的氣化爐實際操作壓力和生產負荷來說，出渣口介質的流速應該比設計值要高，從而對托磚板法蘭造成的衝蝕、剝離作用要厲害。下降筒堵渣後，因阻力變大，也會加劇介質在托磚板法蘭處的湍流。
3. 托磚板材料問題
托磚板法蘭原用材料為日本進口的SA387Gr11CL2板材，因采購原因，7月份檢修時換成了與其相當的鍛造材料SA182F11，該法蘭用鋼錠由上海大隆鑄造廠生產，由上海鎰隆金屬材料有限公司鍛造出毛坯，由哈爾濱巨友動力設備有限公司加工成形。但根據大連金重的張利偉、都吉哲等在《壓力容器》雜誌2005年第4期上發表的論文《水煤漿氣化爐的製造》，其中有如下表1所示SA387Gr11CL2和SA182F11CL2的物理性能對照，可以看出，後者的性能要低於前者。而根據供貨廠家提供的質量證明書，用於製造我廠托磚板法蘭的SA182F11鍛件其(常溫)屈服強度為255MPa，抗拉強度為475MPa，硬度HB160(新件實測為110、116、143)，其性能比表1數據還低。強度、硬度越低，耐衝刷性能越差。供貨廠家提供的鍛件質量證明書上沒有產品標準編號、沒有鍛件級別、沒有熱處理狀態，單純從質量證明書來看，鍛造廠家的質量管理不夠規範、嚴謹，鍛後是否已及時進行消氫處理也未可知。國內之所以沒有與SA387和SA182材料相對應的產品標準，無論是哈鍋還是大連金重在氣化爐製造時均選用相應的進口材料，就是因為國內在SA387Gr11CL2和SA182F11CL2類似材料生產技術水平和質量保證方麵與國外相比還是有一定差距的。
4. 錐底磚結構問題與築爐質量
在沒有爐磚或爐渣保護的情況下，托磚板法蘭不管是采用SA387Gr11CL2板材還是SA182F11鍛件，都無法承受1000℃以上粗煤氣的燒蝕，按渭化羅總的說法，這裏實際上是燒熔了。
錐底處HF-01～03熱麵磚外圓周呈直縫，一旦最上層HF-03出現鬆動或磚縫內灰漿不飽滿，最底層HF-01與托磚板法蘭之間如果局部有縫隙或者如果灰漿處理不好，這裏就會形成串氣的通道，從此處磚縫處下來的高溫粗煤氣與在托磚板法蘭內孔處呈湍流衝蝕的高溫粗煤氣、高溫爐渣共同作用將Φ780-Φ930之間的法蘭材料給吃掉了。事實上7月份換托磚板法蘭時，換了全部錐底磚和澆築料，當時砌築錐底耐火磚和澆築料時間太短，僅37小時，砌爐特別是對澆築料養護不夠，10月份又僅換了HF-03，本次砌爐後新舊磚結合不好。本次砸錐底時發現澆築料有好多縱向裂紋並且很好砸，也說明當時砌爐可能是有問題。
綜合以上各個可能原因，我們認為，如果不是SA182F11本身存在重大質量缺陷，用SA182F11 CL2或SA182F11 CL3代用SA387Gr11CL2應該沒有問題。在缺少耐火磚或爐渣對托磚板法蘭有效保護的情況下，高溫粗煤氣、爐渣對法蘭材料的腐蝕、衝蝕甚至燒熔是造成托磚板法蘭內孔均勻損毀的主要原因。
㈡托磚板法蘭燒穿
1. 材料蠕變與熱膨脹
托磚板法蘭材料在高溫下蠕變，使得托磚板法蘭與激冷環上表麵之間局部出現縫隙，造成高溫粗煤氣噴出。可能在托磚板法蘭內孔沒有擴大到Φ930時，蠕變還不至於造成高溫粗煤氣噴出。托磚板法蘭內孔沒有損毀時，從徑向上有一個1000℃以上至大約250℃的溫度梯度。隨著托磚板法蘭內孔的不斷變大，高溫區距離激冷環螺柱越來越近，作為細長形小截麵的螺柱更容易沿軸向受熱膨脹，高溫粗煤氣從受熱膨脹最厲害的某根螺柱處最先噴出並將托磚板法蘭該處的材料燒熔，然後迅速擴展。
2. 激冷環墊片
激冷環墊片材料為高鋁纖維紙，高鋁纖維紙材料能夠耐高溫但它本身比較脆弱，激冷環墊片尺寸又較大，如果做成整體，可能製造、拿放不便，哈鍋在製造時采用了子母口分片式(三片)，靠迷宮密封，在托磚板法蘭內孔損毀至Φ930時，子母口已呈不完整的迷宮，高溫粗煤氣可能會從此處噴出。
3. 下降筒堵渣
下降筒堵渣後，阻力變大，高溫、高壓的粗煤氣也可能對托磚板法蘭和激冷環的連接產生了一個撕扯作用，並加劇了高溫粗煤氣的噴出。
總的來說，托磚板法蘭約1/3圓周燒穿是在法蘭內孔不斷擴大之後，是以上多方麵因素共同作用的結果。
5. 預防措施與建議
1. 改進錐底磚及托磚板局部結構
1) 改造耐火磚HF-01結構尺寸使其呈L形，利用它將托磚板法蘭包起來隱蔽在裏麵不使其外露，一方麵，可以在一段時間內保護法蘭不與高溫粗煤氣接觸，不被高溫粗煤氣和爐渣衝蝕;另一方麵，避免或減少粗煤氣中相應成分與托磚板法蘭材料反應的可能。此項改造，爐磚已準備好，這次C爐檢修擬用上。
2) 是否可以探討改造托磚板法蘭結構，將其改為水夾套結構。
2. 嚴格檢修控製
1) 嚴格按照耐火襯裏廠家提供的技術方案或要求進行築爐、養護和烘爐，不為了搶進度而隨意壓縮築爐工期。
2) 嚴格築爐質量控製，由築爐專業技術人員跟蹤、檢查澆鑄料、每層耐火磚的砌築。
3) 在學習兄弟廠家檢修經驗的基礎上，由設備室、技術室和大氮肥車間共同確定氣化爐檢修的質量控製點，將關鍵控製點設為停止點，由設備室、技術室和大氮肥車間技術人員共同確認、簽字。
3. 加強原材料質量控製
1) 托磚板法蘭采用的材料SA182F11為美國ASME/ASTM牌號，供方采用了國內生產的毛坯，有必要對鋼錠的生產、鍛件的鍛造等關鍵環節派人監造。
2) 加強材料的驗收入庫管理，這包括托磚板法蘭和爐磚、澆鑄料的驗收，對於爐磚，必要時應抽樣進行相關試驗。
4. 嚴格工藝指標控製
加強托磚板溫度、激冷水量、渣口壓差等工藝指標管理，製定嚴格的停車指標，並嚴格執行。高負荷運行時，操作壓力也要相應提高，以免渣口處介質流速過快。
5. 外出考察和再學習
隨著時間的推移和負荷的提高，我們現有氣化裝置的問題逐漸暴露，這套裝置要達到高負荷長周期運行還有許多問題有待解決，應該說從工藝操作到設備管理，我們對其還沒有真正吃透。這方麵國內其它有德士古氣化裝置的廠家肯定有一些經驗值得我們借鑒，希望有機會到有關廠家進一步學習、交流，學習人家已有的生產、維修、改造和設備管理經驗。建議與有關研究、設計單位進行交流，了解其原始設計的初衷，研究其可能存在的設計缺陷或沒有考慮到的地方，減少或避免我們進行改造時的盲目性。目前來說，天辰公司和華陸公司都參與過水煤漿加壓氣化裝置的設計，分別有自己的一部分經驗，我認為有必要與這兩個設計院的有關人員分別進行一下技術交流。到一個地方去交流和學習，時間不宜太短，參觀式的走馬觀花可能起不了預定考察的效果。
