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⊙ 設計資料 ⊙
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XXX礦礦機電運輸部XXX綜采工作麵供電設計說明書
鬆藻煤電公司XXX礦機電運輸部
200X年X月X日
目錄
概述 2
1.工作麵負荷統計(詳細負荷統計見附表1)： 2
2.變壓器選擇 3
2.1確定變壓器類型及台數 3
2.2計算容量及選擇移動變電站 3
2.2.1 S1821工作麵運輸巷口處的第一台移變確定(編號B01) 3
2.2.2所選變壓器參數表 5
2.3計算容量及選擇移動變電站 5
2.3.1 S1821工作麵距運輸巷口606m處的第二台移變確定(編號B02) 5
2.3.2所選變壓器參數表 7
3.電纜的選擇 7
3.1電纜型號的確定及走向 7
3.2電纜長度的確定 8
3.3電纜截麵的確定 8
3.3.1高壓電纜選擇 8
3.3.2低壓電纜截麵的確定 12
3.4采區低壓電器選擇 19
3.4.1計算各點的短路電流 19
3.4.2高低壓開關的選擇 20
3.5高壓配電裝置的整定校驗 21
3.5.1 GK01高壓開關的整定 21
3.5.2 GK02高壓開關的整定 21
3.6低壓開關的整定校驗 22
3.6.1 低壓開關各種保護裝置整定及檢驗 22
4. 工作麵保護接地措施 24
4.1井下保護接地裝置的裝設原則 24
4.2保護接地裝置的安裝地點和要求 24
4.3保護接地裝置的安裝和接地 25
5.防火措施 25
附表1 26
附表2 27
參考資料： 28
概述
1、工作麵位置
S1821工作麵井下位於XXX礦S區W部＋350水平上山部份，S區8#軸部巷以南，S1820工作麵以西，S1821運輸巷以東(S1821工作麵以西為打通建築物下保護煤柱)，S1821切割巷以北，位於S1720、S1721保護層工作麵采空區以下，屬已保護的8#煤層采煤工作麵。工作麵地表位於打鐵溝、福龍崗、牛滾氹坪、雙龍彎、大頂一帶。
2、工作麵基本參數
名 稱 參 數 值 名 稱 參 數 值
工作麵走向長 250m 本層煤倉容量 135t
工作麵傾斜長 923m 煤層埋藏水平 ＋350m
煤層傾角 1.5～110 儲 量 937025t
煤層標高 +309～+383 服務年限 12個月
該工作麵為高產高效工作麵，根據工作麵基本參數，結合綜采配套設備重新定型，其供電設計如下：
1.工作麵負荷統計(詳細負荷統計見附表1)：
序號 采區內設備配置 設備台數 單台設備電機數量(台) 電動機技術參數
設備名稱 電機型號 Pe(kW) Ue(V)
1 采煤機MG150/375 YBCS4-150 1 2 150 1140
YBQYS-75B 1 75
2 工作麵運輸機SGZ630/500 YBSD-250/125 1 2 250 1140
3 橋轉機SZD630/90 DSB-90 1 1 90 1140
4 乳化泵WRB-200/31.5 YBK2-315M-4 2 1 125 660
5 皮帶機SD-80 DSB-40/4 2 2 40 660
6 皮帶張緊絞車JZH-4 JBO2 2 1 4 660
7 回柱絞車JH-14 BJO271-6 3 1 17 660
8 調度絞車JD-25 YBJ-25-4 4 1 25 660
9 調度絞車JD-11.4 JBJ-11.4 1 1 11.4 660
2.變壓器選擇
2.1確定變壓器類型及台數
根據負荷統計情況及工作麵的設備分布情況，結合現有設備，擬在S1821工作麵的運輸巷一台皮帶機頭處設一台二次側電壓為660V的移動變電站（A配電點）；在距運輸巷開口606米處設一台二次側電壓為1140V的移動變電站（B配電點），分別給運輸巷設備和工作麵設備供電。
2.2計算容量及選擇移動變電站
按需用係數法計算變壓器容量
2.2.1 S1821工作麵運輸巷口處的第一台移變確定(編號B01)
根據公式，計算變壓器容量：
SB.j=
式中：－需用率
式中：－參加計算的所有用電設備額定功率(不包括備用)之和(kW)
=802+40+125+172+252=409kW
Pmax－最大電機的額定功率(kW)，乳化液泵電機最大125kW
－聯接到變壓器的用電設備的總額定容量(kW)
=802+42+1252+173+254+11.4=580.4kW
－電動機的加權平均功率因素，一般可以取0.8-0.9。這裏取0.85
根據計算，查礦用隔爆型移動變電站數據表，選擇一台KSGZY-500/6的移變，根據公式：
SB.eSB.j
式中: SB.e－變壓器的額定容量(kVA)
故能滿足要求.
計算移變繞阻電壓損失(V)：
UB=
式中：變壓器的二次側負荷電流IB
式中：KfB－變壓器的負荷率
I2e －變壓器二次側額定電流(A)
變壓器繞組阻抗RB：
式中：－變壓器短路損耗(W)，查表得3300W
變壓器繞組電抗XB：
式中：Ux－變壓器繞組阻抗，查資料取4
UN2－變壓器副邊電壓(kV)，0.69kV
2.2.2所選變壓器參數表
型號 容量 一次
側電壓
（V） 二次
側電壓
(V) 一次
側電流
(A) 二次
側電流
(A) 阻抗電
壓百分數
（％） 每相
電阻
（Ω） 每相
電抗
（Ω）
KSGZY 500 6000 690 45.1 418.37 4 0.0063 0.0381
2.3計算容量及選擇移動變電站
按需用係數法計算變壓器容量
2.3.1 S1821工作麵距運輸巷口606m處的第二台移變確定(編號B02)
根據公式，計算變壓器容量：
式中：－需用率
Pmax－最大電機的額定功率(kW)，采煤機電機最大375kW（溜子電機是雙速電機，低速啟動是125kW×2）
－聯接到變壓器的用電設備的總額定容量(kW)
－電動機的加權平均功率因素，一般可以取0.8-0.9.這裏取0.85
根據計算，查礦用隔爆型移動變電站數據表，選擇一台KBSGZY2-T-800/1.2的移動變電站，根據公式：
SB.eSB.j
式中: SB.e－變壓器的額定容量(kVA)
故能滿足要求.
計算移變繞阻電壓損失(V)：
UB=
式中：變壓器的二次側負荷電流IB
式中：KfB－變壓器的負荷率
I2e －變壓器二次側額定電流(A)
變壓器繞組阻抗RB：
式中：=變壓器短路損耗(W)，查表得5200W
變壓器繞組電抗XB：
式中：Ux－變壓器繞組阻抗，查資料取5.5
UN2－變壓器副邊電壓(kV)，1.2kV
2.3.2所選變壓器參數表
型號 容量 一次
側電壓
（V） 二次
側電壓
(V) 一次
側電流
(A) 二次
側電流
(A) 阻抗電
壓百分數
（％） 每相
電阻
（Ω） 每相
電抗
（Ω）
KBSGZY 800 6000 1200 81.3 384.90 5.5 0.0117 0.099
3.電纜的選擇
3.1電纜型號的確定及走向
根據采區供電電壓等級，工作條件，敷設以及電纜型號選擇原則等要求，該工作麵電纜型號確定如下：
3.1.1確定從西區+350變電所7＃櫃→西區4＃材料上山→西區8＃軌道巷→工作麵A配電點的供電采用MYJV22型6kV交聯聚氯乙烯絕緣聚氯乙烯護套的鋼帶鎧裝三相銅芯電纜；
3.1.2確定從A配電點→S1821運輸巷→B配電點的供電用MYPTJ-6kV監視型屏蔽銅芯橡套電纜；
3.1.3 從A配電點向膠帶運輸機、調度絞車、張緊絞車等設備供電，采用MY型0.69kV不延燃橡套電纜；
3.1.4 從B配電點向采煤機、刮板運輸機、橋轉機等移動設備供電，采用MYP、MYCP型1.4kV屏蔽電纜。
3.2電纜長度的確定
根據設備布置圖(附圖)和電纜長度確定公式要求，現將各段電纜長度計算如下：
3.2.1采煤機電纜長度確定：
式中：－巷道實際長度(m)， =250+250=500m
－電纜敷設時對橡套電纜要求的係數，一般取1.1
－電纜長度(m)
3.2.2其它電纜長度計算略(見附表2)，並注於供電係統圖(附圖)。
3.3電纜截麵的確定
3.3.1高壓電纜選擇
GY01電纜截麵的確定
1、按持續允許電流選擇電纜截麵
總視在功率：
式中：ΣPN－設備最大同時工作的電動機總功率，kW
ΣPN=409+965=1374kW
供電線路額定電壓(kV)：6
計算電流為：
根據IN查表選擇電纜截麵為：A=50 mm2
2、按經濟電流密度選擇電纜截麵
同時工作的電纜根數：n=1
電力電纜經濟電流密度：j=2.5A/mm2
計算所得電纜截麵為：
n－不考慮電纜損壞時，同時工作電纜的根數，1根
j－經濟電流密度(A/mm2)，取2.5
3、按電纜短路時熱穩定選擇電纜截麵：
高壓供電線路平均電壓：Up=6.3kV
西區變電所母線的短路容量：Sd=50.0 MVA
三相最大穩態短路電流為：
短路電流作用假想時間：tf=0.25秒
熱穩定係數：C=93.4
計算所得電纜截麵為：
4、根據計算所得的最大截麵選擇電纜參數
高壓電纜型號：MYJV22－3×50－1400m
截麵：A=50mm2
長時載流量：IY=160A
每公裏電纜的電阻值：
式中：－導電銅線芯+20℃時的電阻率，
每公裏電纜的電抗值：X0=0.063Ω/km
5、高壓電纜電壓損失校驗
平均功率因數：cosφ=0.85
有功功率：P=S×cosφ=911.7×0.85=774.9kW
高壓電纜長度：L=1.4km
計算高壓電纜損失百分數Δu%為：
滿足電壓損失要求
GY02高壓電纜截麵的確定：
1、按持續允許電流選擇電纜截麵
總視在功率：SBj=718.6kVA
計算電流為：
根據IN選擇電纜截麵為：A=35 mm2
2、按經濟電流密度選擇電纜截麵
同時工作的電纜根數：n=1
電力電纜經濟電流密度：j=2.5A/mm2
計算所得電纜截麵為：
n－不考慮電纜損壞時，同時工作電纜的根數，1根
j－經濟電流密度(A/mm2)，取2.5
3、按電纜短路時熱穩定選擇電纜截麵：
高壓供電線路平均電壓：Up=6.3
中央變電所母線的短路容量：Sd=50.0 MVA
三相最大穩態短路電流為：
短路電流作用假想時間：tf=0.3秒
熱穩定係數：C=93.4
計算所得電纜截麵為：
4、根據計算所得的最大截麵選擇電纜參數
高壓電纜型號：MYPTJ- 3×35+3×16/3+JS－636m
截麵：A=35mm2
長時載流量：IY=130A
每公裏電纜的電阻值：
－導電銅線芯+20℃時的電阻率，
每公裏電纜的電抗值：X0=0.08Ω/km
5、高壓電纜電壓損失校驗
平均功率因數：cosφ=0.85
有功功率：P=SBj×cosφ=718.6×0.85=610.8kW
高壓電纜長度：L=636 m=0.636km
計算高壓電纜損失百分數Δu%為：
滿足電壓損失要求
3.3.2低壓電纜截麵的確定
1、G01第一台皮帶到第二台皮帶段電纜截麵的確定：
計算該段電纜實際流過的負荷電流：
式中：kx－需用率，取0.8
=80+25=105kW
按長時允許負荷選擇電纜主截麵：
礦用電纜型號：MY-3×50+1×16-440m
AG01=50mm2
電纜允許載流量為：IY=173A
每公裏電阻：R0=0.448Ω/km
每公裏電抗：X0=0.081Ω/km
以允許電壓損失校驗電纜，對於660V電網，其允許損失為：
變壓器電壓損失：=14.7V
電纜電壓損失：
式中：－電纜長度：495m
Pe－第二台皮帶處裝機容量：105kW
－電導率，銅：42.5m/Ω-mm
－電纜截麵，50mm2
故滿足電壓損失要求
2、G02，A配電點到泵站及機頭回柱機段電纜截麵的確定：
計算該段電纜實際流過的負荷電流，該電纜分為兩段(見供電係統圖)：
式中：kx－需用率，取0.7
=125+17=142kW
按長時允許負荷選擇電纜主截麵：
礦用電纜型號：MY-3×70+1×25-645m
AG02=70mm2
電纜允許載流量為：IY=215A
每公裏電阻：R0=0.258Ω/km
每公裏電抗：X0=0.0612Ω/km
以允許電壓損失校驗電纜，對於660V電網，其允許損失為：
變壓器電壓損失：=14.7V
電纜電壓損失：
式中：、－電纜長度：645m、308m
、－乳化液泵站處裝機容量、工作麵機頭回柱機電機容量：142kW，17kW
－電導率，銅：42.5m/Ω-mm
、－電纜截麵，70mm2、35mm2
故滿足電壓損失要求
3、G03，A配電點到回風工作麵機尾段電纜截麵的確定：
本段電纜一直到機尾全部采用等截麵電纜，以長時允許負荷電流選擇，電壓損失校驗。
計算該段電纜實際流過的負荷電流：
式中：kx－需用率，取0.65
=11.4+25+25+17=78.4kW
按長時允許負荷選擇電纜主截麵：
礦用電纜型號：MY-3×35+1×10-1422m
AG03=35mm2
電纜允許載流量為：IY=138A
每公裏電阻：R0=0.616Ω/km
每公裏電抗：X0=0.084Ω/km
以允許電壓損失校驗電纜，對於660V電網，其允許損失為：
變壓器電壓損失：=14.7V
由於該電纜是由幾段電纜組成，(見附圖)
電纜電壓損失：
式中：=11.4+25+25+17=78.4kW
=25+25+17=67kW
=25+17=42kW
=17kW
=353m
=35m
=517m
=517m
－電導率，銅：42.5m/Ω-mm
－電纜截麵，35mm2
故滿足電壓損失要求
4、Z01， B配電點至橋轉機電機電纜截麵的確定：
計算該段電纜實際流過的負荷電流：
式中：橋式轉載機電機功率：=90kW
橋式轉載機效率：=0.935
按長時允許負荷選擇電纜主截麵：
礦用屏蔽電纜型號：MYP-3×35+1×10-275m
AZ01=35mm2
電纜允許載流量為：IY=138A
每公裏電阻：R0=0.622Ω/km
每公裏電抗：X0=0.084Ω/km
以允許電壓損失校驗電纜，對於1140V電網，其允許損失為：
變壓器電壓損失：=37.4V
電纜電壓損失：
式中：－負荷率，取0.8
－電纜長度：275m
－電導率，銅：42.5m/Ω-mm
－電纜截麵，35mm2
－效率，0.935
故滿足電壓損失要求
5、Z02，B配電點到采煤機段電纜截麵的確定：
計算該段電纜實際流過的負荷電流：
式中：采煤機總功率：=375kW
采煤機效率：=0.94
按長時允許負荷選擇電纜主截麵， MYCP-3×95+1×10+6×6-550m
AZ02=95mm2
電纜允許載流量為：IY=260A
每公裏電阻：R0=0.232Ω/km
每公裏電抗：X0=0.075Ω/km
以允許電壓損失校驗電纜，對於1140V電網，其允許損失為：
變壓器電壓損失： =37.4V
電纜電壓損失：
式中：－負荷率，取0.8
－電纜長度：550m
－電導率，銅：42.5m/Ω-mm
－電纜截麵，95mm2
－效率，0.94
故滿足電壓損失要求
6、Z03，B配電點到刮板運輸機段電纜截麵的確定：
該運輸機采用了雙速電機，一級啟動時總功率為125kW×2，延時5秒後再全負荷啟動250kW×2，計算時一級電機的電纜隻計算啟動電流，不作校驗。
計算該段電纜實際流過的負荷電流：
式中：工作麵刮板運輸機雙速電機一級功率：=2×125 kW
工作麵刮板運輸機雙速電機二級功率：=2×250 kW
工作麵刮板運輸機效率：=0.93
按長時允許負荷選擇主電纜截麵：
礦用電纜型號：MYP-3×95+1×25-275m、MYP-3×50+1×16-275m
AZ03=95mm2
電纜允許載流量為：IY=260A
每公裏電阻：R0=0.232Ω/km
每公裏電抗：X0=0.075Ω/km
AZ03’ =50mm2
電纜允許載流量為：IY=173A
每公裏電阻：R0=0.453Ω/km
每公裏電抗：X0=0.081Ω/km
以允許電壓損失校驗電纜，對於1140V電網，其允許損失為：
變壓器電壓損失：=37.4V
電纜電壓損失：
式中：－電纜長度：275m、275m
Pe’－工作麵刮板運輸機機尾電機功率：250kW
－電導率，銅：42.5m/Ω-mm
－電纜截麵，95mm2、50mm2
－效率，0.93
故滿足電壓損失要求
3.4采區低壓電器選擇
3.4.1計算各點的短路電流
用解析法計算d6點的短路二相電流，(見附圖)
式中：－變壓器二次側電壓，690V
R=RB+R0L+RH
=0.0063+(0.258×0.467+0.517×0.440)+0.01=0.364Ω
X=XB+X0L
=0.0381+(0.0612×0.467+0.0637×0.440)=0.095Ω
RB、XB－變壓器折合到二次繞組的相電阻及相電抗(Ω)
R0、X0－每公裏電纜(見供電圖)的電阻及電抗(Ω/km)，查表得
R01=0.258Ω/km；X01=0.0612Ω/km
R02=0.517Ω/km；X02=0.0637Ω/km
L－換算電纜長度(km)
式中：a1、a2－電纜換算係數，查表得：a1=0.724；a2=1.43
－電纜長度，該電纜由兩段組成(見供電係統圖)，645米，308米
RH－短路點的電弧電阻，0.01Ω
其餘各點的短路電流計算省略，其值見下表：
短路點 電纜長度(m) 換算長度(m) (A) (A)
d1 0 0 5920 6836
d2 550 297 3304 3815
d3 275+275 148.5+275 2678 3092
d4 275+275 275+393 1428 1649
d5 275 393 2512 2900
d6 645+308 467+440 917 1059
d7 495 495 1660 1917
d8 0 0 8325 9613
d9 1432 2048 444 512
3.4.2高低壓開關的選擇
根據計算負荷的電流，選擇低壓開關見下表：
開關編號 開關型號 負荷實際
工作電流（A） 額定電壓
(V) 選擇開關
額定電流（A） 備注
GK01 PB4-200/6(改) 45.1 6000 200
GK02 PB4-200/6(改) 81.3 6000 200
1K01 KBZ-200 52.4 660 200
1K02 KBZ-200 119.4 660 200
1K03 KBZ-200 86.4 660 200
1K04 KBZ-200 102.3 660 200
1K05 QJZ-200 144 660 200
1K06 QC83-120Z 92 660 120
1K07 QBZ1-30N 5 660 30 可逆
1K08 QBZ-80N 29 660 80 可逆
1K09 QBZ-80N 20 660 80 可逆
2K01 KBZ-400 237.7 1140 400
2K02 KBZ-200 55.1 1140 200
2K03 KBZ-400 320.3 1140 400
2K04 QJZ-315 237.7 1140 315
2K05 QJZ-200 55.1 1140 200
2K06 QJZ-400DP 320.3 1140 400
3.5高壓配電裝置的整定校驗
3.5.1 GK01高壓開關的整定
計算通過該高壓開關的電流：
式中：SB01－該台變壓器帶負荷的視在功率，398.1kVA
該高壓開關櫃采用WGZB-H4型微電腦控製高壓饋電綜合保護器，根據實際通過該開關的電流值進行整定。
額定電流：200A
過載：IGK01=0.3倍(60A)
短路：IGK01=6倍(360A)
靈敏度校驗：
式中：變壓器變壓比：KB=6000/690=8.7
－變壓器低壓側母線上的最小兩相短路電流：8325A
3.5.2 GK02高壓開關的整定
計算通過該高壓開關的電流：
式中：SB02－該台變壓器帶負荷的視在功率，718.6kVA
該高壓開關櫃采用WGZB-H4型微電腦控製高壓饋電綜合保護器，根據實際通過該開關的電流值進行整定。
額定電流：200A
過載：IGK02=0.4倍(80A)
短路：IGK02=3倍(240A)
靈敏度校驗：
式中：KB－變壓器變壓比：KB=6000/1200=5
－下一級保護範圍末端的最小兩相短路電流：5920A
PB4-200/6(改)高壓開關整定值，見下表：
開關編號 開關型號 保護方式 整定值 靈敏度校驗
GK01 PB4-200/6改 WGZB-H4綜保 過載：0.3倍(60A)
短路： 6倍(360A) 2.66>1.5
GK02 PB4-200/6改 WGZB-H4綜保 過載：0.4倍(80A)
短路：3倍(240A) 14.8>1.5
3.6低壓開關的整定校驗
3.6.1 低壓開關各種保護裝置整定及檢驗
1K01礦用隔爆型真空饋電開關(KBZ-200/660)的整定，計算該開關實際流過的負荷電流：
3.3.2 已經計算出該開關所帶負荷電流：
該饋電開關采用PIR-800智能綜合保護器，根據實際通過該開關的電流值進行整定。
過載整定：I1K01=55A
短路整定：I1K01=4倍(220A)
式中：－最大一台電動機的啟動電流
－其餘電動機的額定電流之和(A)
因回風巷設備同時工作的可能性較小，故隻用25kW絞車校核啟動電流。
靈敏度校驗：
（符合要求）
－1K01饋電開關保護範圍末端的最小兩相短路電流：444A
其它整定計算省略，整定值見下表：
開關編號 開關型號 保護方式 整定值 靈敏度校驗
1K01 KBZ-200 PIR-800綜保 過載：55A
短路：4倍(220A) 2.02＞1.5
1K02 KBZ-200 PIR-800綜保 過載：120A
短路：5倍(600A) 13.88＞1.5
1K03 KBZ-200 PIR-800綜保 過載：100A
短路：6倍(600A) 2.77＞1.5
1K04 KBZ-200 PIR-800綜保 過載：120A
短路：5倍(600A) 1.53＞1.5
1K05 QJZ-200 ABD-200保護器 IZ=130A
1K06 QC83-120Z JDB-120 IZ=90A
1K07 QBZ1-30N JDB-80A綜保 IZ=6A
1K08 QBZ-80N JDB-80A綜保 IZ=28A
1K09 QBZ-80N JDB-80A綜保 IZ=20A
1K10 QBZ-80N JDB-80A綜保 IZ=12A
2K01 KBZ-400 PIR-800綜保 過載保護：IZ=240A
短路保護：IZ=1200A 2.85＞1.5
2K02 KBZ-200 PIR-800綜保 過載保護：IZ=80A
短路保護：IZ=800A 4.96＞1.5
2K03 KBZ-400 PIR-800綜保 過載保護：IZ=320A
短路保護：IZ=1280A 2.09＞1.5
2K04 QJZ-315 ABD8-315保護器 過載保護：IZ=220A
2K05 QJZ-200 ABD-200保護器 過流：IZ=60A
2K06 QJZ-400 PLC控製
電子綜合保護 過載保護:IZ=280A
500kVA移變低饋整定 BKD1-500 綜合保護器 過載：IZ=0.7倍(350A)
瞬時：IZ=5倍(1750A) 4.76>1.5
800kVA移變低饋整定 BXD-800 綜合保護器 過載：IZ=0.6倍(480A)
瞬時：IZ=4倍(1920A) 3.08>1.5
4. 工作麵保護接地措施
4.1井下保護接地裝置的裝設原則
1、36V以上的由於絕緣損壞可能帶有危險電壓的電氣設備的金屬外殼、架構等，都必須有保護接地裝置。鎧裝電纜的金屬鎧裝層、橡套電纜的接地芯線等均須接地。
2、所有需要接地的電氣設備，均應通過其專用的連接導線直接與接地網或鎧裝電纜的金屬鎧裝層、鉛護套相連接，禁止將幾台設備串聯接地，也禁止將幾個接地部分串聯。
3、所有必須接地的設備和局部接地裝置，都應同井下接地極接地一個總接地網。
4、每個裝有電氣設備的硐室和配電點應設置輔助接地母線。
5、每個單獨裝設的高壓電氣設備設置1個局部接地極。
6、電纜的接地芯線，除用作監測接地回路外，不能兼作其它用途。
7、輔助接地極與主接地極相距5米以上。
4.2保護接地裝置的安裝地點和要求
1、A、B兩個工作麵配電點，皮帶機硐室以及高壓連接器各裝設1組局部接地極，同一地點有3台電氣設備及其以上集中安裝1組局部接地極。
2、接地網上任一保護接地點的接地電阻不得超過2歐。
3、所有電氣設備的保護接地裝置(包括電纜的鎧裝、鉛皮、接地芯線)和局部接地裝置，應與主接地極連接成1個總接地網。
4、局部接地極組成部件的材質和幾何參數不得低於<<煤礦安全規程>>第四百八十六條的要求。禁止采用鋁導體作為接地極、接地母線、接地導線和連接導線。
4.3保護接地裝置的安裝和接地
1、安裝主接地極時，應保護接地母線和主接地極連接處不承受較大拉力，並應有便於取出主接地極進行檢查的牽引裝置，接地母線和主接地極采用焊接連接。
2、局部接地極應平放於水溝深處，鑽眼鋼管必須垂直埋於潮濕的地下，地下部分不小於1.5m，地表部分應留有100m以上的焊接長度。
3、接地導線與接地母線的連接最好也用焊接。
4、固定電氣設備與連接導線采用螺栓連接。
5、電纜接線盒的接地，應將接線盒 上的接地螺栓直接用接地導線與局部接地極相連。
6、保護接地裝置所使用的鋼材應鍍鋅或采取其他防蝕措施。
5.防火措施
1、配電硐室、皮帶硐室、各配電點必須用耐火材料建築，硐室出口附近5米以內的巷道支架應用耐火材料支護。
2、為了通風良好，在硐室內最高溫度不得超過附近巷道中溫度的5℃。
3、硐室內應設有砂箱1個、砂袋不少於1.5立方米及幹式滅火器材4具。
附表1
設備清冊：
序號 采區內設備配置 設備台數 單台設備電機數量(台) 電動機技術參數 支線電纜型號
設備名稱 電機型號 Pe(kW) Ue(V) Ie(A) 啟動電流
Iqe(A) cosφe ηe
1 采煤機MG150/375 YBCS4-150 1 2 150 1140 238 5×Ie 0.85 0.94
YBQYS-75B 1 75
2 工作麵運輸機SGZ630/500 YBSD-250/125 1 2 250 1140 153 5×Ie 0.85 0.93
3 橋轉機SZD630/90 DSB-90 1 1 90 1140 55.1 5×Ie 0.85 0.935
4 乳化泵WRB-200/31.5 YBK2-315M-4 2 1 125 660 130.7 5×Ie 0.85 0.92
5 皮帶運輸機SD-80 DSB-40/4 2 2 40 660 46 5×Ie 0.85
6 皮帶張緊絞車JZH-4 JBO2 2 1 4 660 6 5×Ie 0.85
7 回柱絞車JH-14 BJO271-6 3 1 17 660 19.5 5×Ie 0.85
8 調度絞車JD-25 YBJ-25-4 4 1 25 660 29.3 5×Ie 0.85
9 調度絞車JD-11.4 JBJ-11.4 1 1 11.4 660 13.7 5×Ie 0.85
附表2
電纜長度及規格列表：
序號 電纜始未端（走向） 電纜
代碼 巷道實際長度(m) 電纜長度(m) 規格型號 備注
1 西區變電所→A配電點(高壓) GY01 1400 1100 MYJV22-3×50-1400
2 A配電點→B配電點(高壓) GY02 606 636 MYPTJ-6kV 3×35+1×16/3+JS-636m
3 A配電點→第二台皮帶 G01 450 495 MY 3×50+1×16-495m
4 A配電點→B配電點(乳化泵) G02 586 645 MY 3×70+1×25-645m
5 B配電點(乳化泵)→機頭回柱絞車 G021 280 308 MY 3×35+1×10-308m
6 A配電點→回風第一台絞車 G03 321 353 MY 3×35+1×10-1422m
7 回風第一台絞車→回風第二台絞車 G031 32 35
8 回風第二台絞車→回風第三台絞車 G032 470 517
9 回風第二台絞車→回風回柱絞車 G033 470 517
10 B配電點(橋轉機開關) →橋轉機電機 Z01 250 275 MYP 3×35+1×16-275m
11 B配電點→采煤機 Z02 500 550 MYCP 3×95+1×25+4×10-550m
12 B配電點→刮板運輸機機頭 Z03 250 275 MYCP 3×95+1×25-275m
13 B配電點→刮板運輸機機頭 Z03 250 275 MYCP 3×50+1×25-275m
14 刮板運輸機機頭→刮板運輸機機尾 Z03’ 250 275 MYP 3×50+1×25-275m
15 刮板運輸機機頭→刮板運輸機機尾 Z03’ 250 275 MYP 3×35+1×25-275m
參考資料：
1、中華人民共和國國家標準《煤礦井下供配電設計規範》
－GB50417-2007
2、《煤礦井下電纜安裝、運行、維修、管理工作細則》
－中華人民共和國煤炭工業部製訂1988年
3、《煤礦井下供電設計指導》佟熙田 雷芳清編
煤礦工業出版社1989年6月
4、《煤礦電工手冊》第二分冊，井下供電及照明
煤炭工業出版社1981年12月
5、《礦山電工學》郭玉 賴昌幹 王誌宏編
煤炭工業出版社1989年10月
6、《KBSGZY-100-2000/6-10礦用隔爆型移動變電站使用說明書》
－江蘇華星電氣實業有限公司，鹽城市變壓器廠
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