立井井筒施工設備與布置

立井井筒施工時，為了滿足掘進提升、翻卸矸石、砌築井壁和懸吊井內施工設施的需要，必須設置鑿井井架、天輪平台、卸矸台、封口盤、固定盤、吊盤、穩繩盤、以及砌壁模板等鑿井結構物。有一些鑿井結構物是定型的，可以根據施工條件選取（如鑿井井架），有一些則要根據施工條件進行設計計算。本章重點介紹幾個主要鑿井結構物的結構特點和設計的原則，以及鑿井設備的布置。

第一節 鑿井井架

鑿井井架是專為鑿井提升及懸吊掘進設備而設立的，建井結束後將其拆除，再在井口安裝生產井架。因此，鑿井井架亦稱臨時井架。

我國鑿井時大都采用亭式鋼管井架（圖7-1），這種井架的四麵具有相同的穩定性，天輪及地麵提絞設備可以在井架四周布置。亭式井架采用裝配式結構，其優點是：可以多次重複使用，一般不需要更換構件；每個構件重量不大，安裝、拆卸和運輸都比較方便；防火性能好；承載能力大，堅固耐用，可以滿足井下和井口作業的需要。

除亭式鋼管井架外，個別地方還使用過三腿式鋼鑿井井架，在地方小煤礦也使用過木井架。

近年來，一些單位開始利用永久井架或永久井塔代替鑿井井架開鑿立井，省去了鑿井井架的安裝拆卸，雖延長了鑿井準備期，但對整個建井工期影響不大，提高了投資效益。最近設計單位又設計出生產建井兩用井架，它既服務於建井提升用，又服務於礦井生產提升用，是一種將鑿井井架和生產井架的特點相結合的新型井架。永久井架和永久井塔是專為生產礦井設計的，利用永久井架和永久井塔鑿井，必須對其改造或加固，以滿足鑿井的要求。兩用井架的問世，將此問題徹底解決，顯示出極大的優越性，如濟寧2號和3號井副井均應用生產鑿井兩用井架進行立井井筒的施工。

亭式鋼鑿井井架在目前建井工程中使用最為廣泛。根據井架高度、天輪平台尺寸及其適用的井筒直徑、井筒深度等條件，亭式鋼管井架共有六個規格，其編號為I、II、III、IV、新IV和V型，分別適用於井深200、400、600、800及1100m。隨著我國井筒深度的加大及鑿井機械化程度的提高，IV型以下的鑿井井架已很少應用。

新IV型與原IV型井架相比，主要是增大了天輪平台麵積，提高了井架全高及基礎頂麵至第一層平台的高度，便於在卸矸台下安設矸石倉及用汽車運矸，也便於傘形鑽架等大型設備進出井筒，同時亦增大了井架的承載能力。而V型井架則是專為使用千米立井而設計的。它具有較大的天輪平台，滿足多種鑿井設備的吊掛，具有較大的工作荷重和斷繩荷重。各型號井架的技術規格見表7-1。

表7-1 MZJ型亭式鑿井井架技術規格

選擇鑿井井架的原則是：能夠安全地承擔施工荷載；保證足夠的過卷高度；角柱跨距和天輪平台尺寸應滿足井口施工材料、設備運輸及天輪布置的需要。一般情況下，可參照表7-1選用井架。當施工工藝及設備與井架技術規格有較大差異，如總荷載雖相近但布置不平衡時，必須對井架的天輪平台、主體架及基礎等主要構件的強度、穩定性及剛度進行驗算。

一、鑿井井架結構

亭式鋼鑿井井架是由天輪房，天輪平台、主體架、卸矸台、扶梯和基礎等主要部分所組成的，如圖7-1所示。

（一）天輪房

天輪房位於井架頂部，由四根角柱、上部橫梁、水平聯杆及兩根用來安裝和檢修天輪的工字鋼梁組成。為防雨雪，上部設有屋麵並裝有避雷針。天輪房的作用是安裝、檢修天輪，保護天輪免受雨雪侵襲。其角柱為兩條角鋼對焊成十字型截麵；上部橫梁為兩條14號槽鋼對焊成工字截麵；斜撐為角鋼；水平交叉聯杆，以兩條角鋼對焊成倒T形截麵，工字鋼吊車梁一般選用25號工字鋼，其長度要保證超出天輪平台每邊1m。

（二）天輪平台

天輪平台位於鑿井井架頂部，為框形平台結構，用於安置天輪梁。天輪由天輪梁支撐，並直接承受全部提升物料和懸吊掘砌設備的荷載。荷載經由天輪、天輪梁、天輪平台主梁傳遞給鑿井井架的主體架。天輪平台是由四條邊梁和一條中梁組成的“曰”字型框架，如圖7-2所示。邊梁為焊接鋼板組合工字型梁，中梁為焊接組合工字型變截麵梁。邊梁和中梁稱為天輪平台主梁，各主梁的撓度不應超過其跨度的1/400。天輪梁一般都成雙地擺放在天輪平台上，承托各提升天輪和懸吊天輪。天輪梁在天輪平台上的位置以井內施工設備布置而定。其規格一般是根據其承擔的荷載計算選型。除驗算其強度和穩定型外，還要使天輪梁的撓度不超過其計算跨距的1/300。天輪梁以計算選型，其規格必定繁多。為了簡化安裝，保持天輪平台上天輪梁的平整，一般盡量選用同規格的工字鋼加工。現場多用25號工字鋼。其長度要求搭接時超過主梁不少於150mm，以便在其上鑽孔，用U形螺栓將其與主梁固定，主梁上不準打孔，亦不準焊接。有時在天輪平台上還要設置支承天輪梁的支承梁。天輪梁和支承梁通稱副梁，它們之間可搭接，可焊接，也可用螺栓聯結。如果副梁的計算內力較大或者結構需要時，也可采用焊接組合梁。

在天輪梁上架設天輪時，應盡量使天輪軸承座直接支撐在天輪梁的上翼緣上，如圖7-3，a所示。但有時為了調整鋼絲繩的高度，避免與井架構件相碰，而不得不將天輪軸承座安裝得高於或低於天輪梁的上翼緣，如圖7-3，b、c、d所示。或者增設導向輪，如圖7-4所示。應該注意，不論采用哪種方式，天輪、鋼絲繩與井架結構之間的安全間隙不得小於60mm。

天輪梁支承在主梁上時（圖7-5，a），天輪梁與主梁之間通常都采用U形螺栓連接，如圖7-5，b所示。天輪梁與天輪梁、天輪梁與支承梁之間通常采用連接角鋼和螺栓進行連接，如圖7-5，c所示。

（三）主體架

主體架是一個由四扇梯形桁架組成的空間結構。上部與天輪平台的中梁和邊梁用螺栓連接，下部則立於井架基礎上。主體架主要承受天輪平台傳遞來的荷載，並將其傳給基礎。

主體架的每扇桁架通常采用雙斜杆式。最上節間的斜杆布置形成天輪平台邊梁的中間支點，使邊梁在其桁架平麵內，由單跨變為雙跨。在桁架下部第一層水平腹杆上，利用水平連杆組成平麵桁架，以便支撐卸矸平台。

主體架的角柱和撐柱一般用無縫鋼管製成。構件之間用法蘭盤和螺栓聯結。

（四）卸矸台

立井施工時，井內爆破下的岩石，由抓岩機裝入矸石吊桶，由提升機提到井口上方的卸矸台上，經卸矸裝置卸矸入矸石倉，由運輸設備運往排矸場。卸矸台是用來翻卸矸石的工作平台，它是一個獨立的結構。通常布置在主體架的第一層水平聯杆上。它的主梁和次梁采用工字鋼或槽鋼。梁上設置方木，用U形螺栓卡緊，然後鋪設木板，如圖7-6所示。溜矸槽的上端連接在中間橫梁上，下端支撐在獨立的金屬支架上。

卸矸台下設矸石倉，倉體由型鋼及鋼板製成，下有支架及基礎。倉體容積一般為20～30m³。落地式矸石倉容積為500～600 m³。

卸矸台的高度應保證矸石倉的設置與溜矸槽的傾斜角度，而且矸石溜槽下要有足夠的裝車高度，此外，應便於大型設備如傘形鑽架等出入井口。

（五）扶梯

為了便於井架上下各平台之間的聯係，在主體架內設置有輕便扶梯，通常有三個梯段組成。梯子架采用扁鋼，踏步采用圓鋼，扶手和欄杆采用扁鋼或角鋼製作。第一段梯子平台設在卸矸台上。梯子平台采用槽鋼和防滑網紋鋼板製作。

（六）基礎

鑿井井架基礎有四個，成截錐形，分別支承主體架的四個柱腳。基礎材料通常為C15以上的混凝土。澆築基礎時，將底腳螺栓預埋在基礎內，安裝井架時，就利用伸出基礎頂麵的螺栓來固定井架柱腳。基礎頂麵應抹平，並與柱腳中心線垂直（圖7-7）。而底麵則應保持水平，基礎底麵積以地基土的允許承載力而定，一般地基土體允許承載力為0.25MPa。

二、鑿井井架結構驗算

（一）鑿井井架主要尺寸的驗算

立井施工時要選擇相應的鑿井井架，其原則是：滿足施工要求，保證施工安全，設備配套合理，使用操作方便。鑿井井架的主要尺寸都應進行驗算，為設備選型提供依據。井架的主要尺寸是指井架高度、天輪平台及井架底部平麵尺寸。

1．井架高度驗算

井架高度是指井口水平至天輪平台的垂距H（圖7-8），可用下式驗算：

（7-1）

式中h₁－井口軌麵水平至卸矸台高度，m；

h₂－吊桶翻轉所需高度，與卸矸台裝置的結構有關，用人力卸矸及座鉤式自動卸矸時，可取1.5m；用鏈球式卸矸裝置時須根據溜槽及鏈球的總長確定，m；

h₃－吊桶、鉤頭、連接裝置和滑架的總高度，m；

h₄－提升過卷高度，按《煤礦安全01manbetx 》規定采用吊桶提升時不小於4m；

R－提升天輪的公稱半徑，m。

當已有井架的卸矸台高度不能滿足卸矸和設置矸石倉的需要或妨礙大型施工材料和設備出入井口時，應將井架增高。當增加高度在1.5m以內時，可采用加高井架基礎或在 井架柱腳與基礎頂麵間設置鋼墊座的方法。

2．天輪平台尺寸驗算

天輪平台的形式為正方形，其平麵尺寸取決於井筒淨直徑和懸吊鑿井設備的天輪數量及其布置方式。天輪平台的麵積在滿足使用要求的情況下，應盡量縮小，因為這樣可以選用較小規格的井架。I～V型鑿井井架的天輪平台尺寸為5.5×5.5m～7.5×7.5m。

3．井架底部的平台尺寸驗算

井架底部的平台尺寸，亦即主體桁架角柱在下部張開的距離，應滿足下列要求：

（1）基礎應離開井壁一定距離，使井壁不致受到井架基礎的側壓力影響。用凍結法鑿井時，應使井架基礎避開環形溝槽的位置；

（2）要有足夠的底麵麵積，保證施工人員的正常工作與運輸需要；

（3）保證井架有足夠的穩定性。

（二）鑿井井架的荷載驗算

1．井架荷載的種類

作用於井架上的荷載有恒荷載、活荷載和特殊荷載三類。

恒荷載是指長期作用在井架上的不變荷載，如井架自重和附屬設備重量等。

（1）井架自重：包括天輪房、天輪平台、主體架和扶梯的重量等；

（2）附屬設備重量：包括整套天輪重量、卸矸台重量以及井架圍壁板重量等；

活荷載是指井架在使用過程中，可能發生變動的荷載，如懸吊設備鋼絲繩的工作荷載、風荷載等。

（1）懸吊設備鋼絲繩的荷載：包括各懸吊設備和鋼絲繩自重；

（2）風荷載：即作用在井架迎風麵上的風力。

特殊荷載是指因偶然02manbetx.com 而作用在井架上的荷載，如提升鋼絲繩拉斷時的斷繩荷載等。

2．井架荷載的確定

（1）井架自重

在立井施工之前，可根據井內設備的多少和地麵穩絞的數量確定選用標準井架，其自重及其它參數均可從設備手冊中查得。若不采用標準井架（鄉鎮礦山建井時），需要自己設計井架時，通常是根據已有的類似井架進行估算，估算的井架重量與計算後的井架實際重量比較，如果相差不超過10％，一般認為可以滿足設計要求。根據設計經驗，鋼鑿井井架的自重，也可以根據所有懸吊設備鋼絲繩工作拉力總和的15％～25％來估算。井架驗算時，應按實際自重考慮。

（2）附屬設備重量

整套天輪的重量，可根據所選用的天輪規格從設備手冊中查得；卸矸台的荷載可根據實際情況取值，或者按4～5kN/m²估算；井架圍壁的重量按所采用的材料進行計算。當采用石棉瓦時，可按200N/m²計算；當采用25mm厚的木板時，可按250N/m²計算；當采用1.5mm厚的薄鋼板時，可按120 N/m²計算；當采用油氈時，連同木板條重量，可按50N/m²計算。

（3）懸吊鋼絲繩的工作荷載

懸吊鑿井設備鋼絲繩的工作荷載，是指鋼絲繩與天輪輪緣相切處的靜拉力，它等於鋼絲繩自重及其懸吊設備重量的總和。

當用1根鋼絲繩懸吊時，鋼絲繩的工作拉力可按下式計算：

，N （7-2）

當用兩根鋼絲繩懸吊時，每1根鋼絲繩的工作拉力可按下式計算：

，N （7-3）

式中Q－懸吊於鋼絲繩的鑿井設備的重量，N；

q－每米鋼絲繩重量，N/m；

H－井筒最大掘進深度，m；

h－井架天輪平台高度，m。

鑿井設備重量Q，包括設備自重、附屬件重以及荷載重量等，可以根據選用設備實際情況通過計算確定。需要指出，穩繩作為滑架的導軌，必須在拉緊狀態下工作。當穩繩盤與井幫卡緊並拉緊穩繩時，穩繩內應有較大的拉力，所以穩繩的工作荷載不應隻考慮穩繩盤的重量和穩繩的自重。按照《煤礦安全01manbetx 》的規定，穩繩張緊力需要滿足最小張緊力和最小剛性係數的要求，具體計算見第四章第二節公式（4-5）和（4-6）。

鑿井設備懸吊重量Q，除按照上述方法計算外，還可以根據所選用的鑿井設備規格、井筒深度和井筒直徑參考《建井工程手冊》鑿井設備懸吊重量表取值。

（4）風荷載

作用在井架迎風麵單位麵積上的風荷載W，可按下列公式計算：

，N/m²（7-4）

式中W₀－基本風壓，N/m²，從《工業與民用建築結構荷載規範》（TJG－74）中查出；

µ_z－風壓高度變化係數，表示風壓隨高度不同而變化的規律，以10m高處的風壓為基礎，離地麵愈高風壓愈大；

β_z－Z高度處的風振係數，β_z＝1.0～1.15，井架β_z＝1.0；

µ_s－風載體形係數，與構築物體形、尺寸等有關，井架µ_s＝1.3。

基本風壓、風振係數、風壓高度變化係數、風載體形係數也可以由《工業與民用建築結構荷載規範》中查出。

（5）提升鋼絲繩的斷繩荷載

提升容器與其它設備相比，升降頻繁，運行速度快，因此有可能發生與吊盤相撞卡住，或提升嚴重過卷，或鋼絲繩從天輪上滑脫等引起斷繩02manbetx.com 。井架設計和驗算時，應考慮這種偶然的荷載。

提升鋼絲繩的斷繩荷載就是提升鋼絲繩的破斷拉力。可從有關手冊中查得，也可按下式計算：

，N （7-5）

式中η－鋼絲繩破斷拉力換算係數，18×7、6×19鋼絲繩，η＝0.85，6×37鋼絲繩，η＝0.82；

Q_d－鋼絲繩全部鋼絲破斷拉力總和，N；可由鋼絲繩規格型號表中查得。

3．井架荷載的組合

驗算井架結構構件時，應根據使用過程中可能同時作用的荷載進行組合，一般考慮以下兩種荷載組合，即正常荷載組合和特殊荷載組合。

（1）正常荷載組合：包括全部恒荷載，即井架的自重，附屬設備的重量；全部提升懸吊設備鋼絲繩的工作荷載；組合係數都是1.0；其目的是保證井架在正常工作情況下有充分的安全度。計算時按Q235鋼第一組的許用應力＝170MPa，屈服應力＝240MPa進行驗算。安全係數；可以保證井架在正常荷載組合下有充分的安全性。

（2）特殊荷載組合：包括全部恒荷載，即井架自重，附屬設備重量，組合係數為1.0；一根鋼絲繩的斷繩荷載及與之共軛的鋼絲繩兩倍的工作荷載、其它鋼絲繩的工作荷載及50％的風荷載。按特殊荷載組合計算時，鋼材的許用應力乘以提高係數1.25，即，此時的安全係數，即說明假設斷繩02manbetx.com 發生時，仍有一定安全度。

第二節 鑿井工作盤

立井施工時，需要在井內設置一係列的鑿井工作盤。如封口盤、固定盤、吊盤、穩繩盤及其它特殊用途的作業盤等。這些盤一般都是鋼結構。

一、封口盤

封口盤是設置在井口地麵上的工作平台，又稱井蓋。它是作為升降人員、設備、物料和裝拆管路的工作平台。同時也是防止從井口向下掉落工具雜物，保護井上下工作人員安全的結構物。

（一）封口盤的結構

封口盤一般采用鋼木結構，如圖7-9所示。封口盤由梁格、盤麵鋪板、井蓋門和管道通過孔口蓋門等組成。封口盤一般做成正方形平台，盤麵尺寸應該與井筒外徑相適應，但必須蓋住井口。盤麵標高必須高於最高洪水位，並應高出地麵200～300mm。

封口盤的梁格布置，如圖7-10所示。它的主梁采用工字鋼，次梁可采用工字鋼、槽鋼或木梁。鋼梁之間可以焊接、螺栓聯結，鋼梁和木梁之間要用埋頭螺栓聯結。木梁應用200×200mm的硬質木材，盤麵鋪板采用木板或防滑網紋鋼板。如果采用木板，木板為75mm厚並應壓縫搭接且保持盤麵平整。

主梁一般支承在臨時鎖口或鄰近井口的料石垛上，料石垛的位置，可根據主梁端部位置確定，但應盡量縮短主梁跨度，以保證主梁的承載能力。盤麵上的各種孔口，除設置蓋板外，其縫隙均應以軟質材料嚴密封口。封口盤的梁格布置和各種鑿井設備通過孔口的位置，都必須與井上下鑿井設備相對應。

吊桶提升孔口上設井蓋門，井蓋門由厚度75mm厚的木板和扁鋼組成。提升吊桶提出井口前將井蓋門打開，讓吊桶通過封口盤；吊桶進入井筒後將井蓋門關閉，以防墜物。在兩扇井蓋門中間留有提升鋼絲繩孔道，以利鋼絲繩運行。井蓋門的開啟和關閉由電動絞車或氣動絞車拉動，控製開關一般設在井口信號房內，由信號工統一控製。電動啟閉井蓋門的裝置如圖7-11所示。

（二）封口盤的荷載

封口盤的荷載，主要包括封口盤的自重、施工荷載、裝卸設備或較重物料時的荷載等。施工荷載是指工作人員、一般工具和物料等的重量。

封口盤的自重以及施工荷載可以近似地作為盤麵均布荷載處理。兩者的總荷載集度，通常約取3kN/m²。並且根據梁格布置情況，劃分梁的承載區域，確定梁的荷載集度。

裝卸設備和較重物料的荷載，例如裝卸吊泵和矸石吊桶可能墩罐時的情況，按照集中荷載處理，並應作為動力荷載，適當乘以動力係數，一般約取1.2～2.0。

在計算荷載時，根據梁格布置情況，次梁通過鋪板承受盤麵荷載。主梁除了承受它自己的承載區域的盤麵荷載以外，還將承受由次梁傳遞給它的荷載，這種荷載等於次梁端的支承反力，但方向相反。在設計計算時，應根據實際施工條件，考慮最不利的荷載組合情況。

（三）封口盤結構設計

封口盤的設計主要是設計它的梁係結構。當梁的荷載確定後，根據支承情況，把次梁和主梁簡化為簡支梁或連續梁，按受彎構件選擇梁的截麵和驗算梁的強度、剛度和穩定性。

為了保持盤麵平整及構造簡單，對於梁的截麵型號，應該根據計算結果，予以適當調整，使梁的規格型號不致過多。次梁與主梁連接，一般通過連接角鋼，采用焊縫和螺栓連接。木梁可采用U形卡固定。

根據工程實際經驗，封口盤的常用材料規格列於表7-2，供設計時參考。

表7-2 封口盤常用材料規格參考表

二、固定盤

固定盤是設置在井筒內鄰近井口的第二個工作平台，一般位於封口盤以下4～8m處。固定盤主要用來保護井下安全施工，同時還用作測量和接長管路的工作平台。固定盤以梯子與地麵相通。

固定盤采用鋼木混合結構。它的結構和設計要求，與封口盤大致相同。其不同點是吊桶的通過孔口不設蓋門，而設置欄杆或喇叭口。固定盤的荷載一般較小，因此固定盤的梁係結構，可根據工程實際經驗，酌情選擇梁的截麵型號。盤麵孔口位置和大小必須與上下鑿井設備布置相一致。固定盤的常用材料規格列於表7-3，供設計時參考。

表7-3 固定盤常用材料規格參考表

三、吊盤和穩繩盤

（一）吊盤和穩繩盤的構造

吊盤是井筒內的工作平台，多以雙繩懸吊，它可以沿井筒上下升降。它主要用作澆築井壁的工作平台，同時還用來保護井下安全施工，在未設置穩繩盤的情況下，吊盤還用來拉緊穩繩。在吊盤上有時還安裝抓岩機的氣動絞車或大抓鬥的吊掛和操縱設備以及其它設備。在井筒掘砌完畢後，往往還要利用吊盤安裝井筒設備。

由於吊盤要承受施工荷載（包括施工人員、材料和設備的重量），且上下升降頻繁，因而要求吊盤結構堅固耐用。吊盤采用金屬結構，吊盤的盤架由型鋼組成，一般用工字鋼作主梁、槽鋼作圈梁。並根據井內鑿井設備布置的需要，用槽鋼或小號工字鋼設置副梁，並留出各通過孔口（圖7-13）。盤麵鋪設防滑網紋鋼板。

穩繩是吊桶上下運行的滑道。為減小吊桶的橫向擺動，吊桶以滑架和穩繩相連。吊桶在滑架（導向架）的限位下，與吊桶沿穩繩共同高速運行。為此，穩繩需要給以一定的張緊力，用來拉緊穩繩的盤體稱為穩繩盤。它是井筒內的第二個可移動盤體。穩繩盤位於吊盤之下，離井筒掘進工作麵10～20m，伴隨掘進工作麵的前進而下移，爆破時上提到一定安全高度處。因此，它是掘進工作麵的又一安全保護盤。有時在穩繩盤上還安裝懸掛抓岩機的氣動絞車。如穩繩不足以使盤體保持平衡時，應增設懸吊鋼絲繩，使盤體保持平衡，防止偏盤02manbetx.com 的發生。穩繩盤的設置與否，取決於井筒施工作業方式。當采用長段平行作業時，一定要設穩繩盤。在采用單行作業、混合作業或短段平行作業時，穩繩盤的作用由吊盤取代，因而也不必設置穩繩盤了。

穩繩盤的構造和設計要求，與吊盤大致相同，其各通過孔口也完全相同，因此可以參照吊盤設計穩繩盤。穩繩盤為單層盤，梁格同吊盤。

吊盤有雙層（圖7-12）或多層。當采用單行作業或混合作業時，一般采用雙層吊盤，吊盤層間距為4～6m；當采用平行作業時，可采用多層吊盤。多層吊盤層數一般為3～5層，為適應施工要求，中間各層往往做成能夠上下移動的活動盤，其中主工作盤的間距也多為4～6m。多層吊盤的盤麵布置和構造要求，與雙層吊盤基本相同。

吊盤（圖7-13）由梁格、盤麵鋪板、吊桶通過的喇叭口、管線通過孔口、扇形活頁、立柱、固定和懸吊裝置等部分組成。

吊盤的梁格由主梁、次梁和圈梁組成（圖7-14）。兩根主梁一般對稱布置並與提升中心線平行，通常采用工字鋼；次梁需根據盤上設備及鑿井設備通過的孔口以及構造要求布置，通常采用工字鋼或槽鋼；圈梁一般采用槽鋼冷彎製成。梁格布置需與井筒內鑿井設備相適應，並應注意降低圈梁負荷。各梁之間采用角鋼和連接板，用螺栓連接。盤麵的防滑網紋鋼板也用螺栓固定在梁上。

各層盤吊桶通過的孔口，采用鋼板圍成圓筒，兩端做成喇叭口。喇叭口除保護人、物免於掉入井下外，還起提升導向作用，防止吊桶升降時碰撞吊盤。喇叭口與盤麵用螺栓連接。上、下喇叭口離盤麵高度一般為0.5m，操作盤上的喇叭口應高出盤麵1.0～1.2m。采用多層吊盤時，可設整體喇叭筒貫串各層盤的吊桶孔口，以免吊桶多次出入盤口而影響提升速度。盤上作業人員可另乘輔助提升設備上下。吊泵、安全梯及測量孔口，采用蓋門封閉。其它管路孔口亦設喇叭口，其高度應不小於200mm。

各層盤沿周長設置扇形活頁，用來遮擋吊盤與井壁之間的孔隙，防止吊盤上墜物。吊盤起落時，應將活頁翻置盤麵。活頁寬度一般為200～500mm。

立柱是連接上下盤並傳遞荷載的構件，一般采用Φ100mm無縫鋼管或18號槽鋼，其數量應根據下層盤的荷載和吊盤空間框架結構的剛度確定，一般為4～8根。立柱在盤麵上適當均勻布置，但力求與上、下層盤的主梁連接。

為防止吊盤擺動，通常采用木楔、固定插銷或絲杆撐緊裝置，使之與井壁頂住，數量不少於4個。盤上裝有環形軌道或中心回轉式大型抓岩機時，為避免吊盤晃動，影響裝岩和提升，宜采用液壓千斤頂裝置撐緊井幫。

吊盤的懸吊有單繩單絞車、雙繩單絞車和多繩多絞車等方式。目前使用最多的是雙繩雙叉雙絞車懸吊方式。懸吊鋼絲繩的下端由分叉繩與吊盤的主梁連接，盤麵上的四個懸吊點可以保證盤體平衡。如果吊盤荷載較大，兩根懸吊鋼絲繩可以采用回繩懸吊。這種懸吊方式，要求兩根懸吊鋼絲繩的一端固定在天輪平台上，而另一端向下並繞過與兩組分叉繩相連的滑輪，然後折返井口再繞過天輪而固定在鑿井絞車上。這種懸吊方式將使每根懸吊鋼絲繩承受的拉力降低一半，因此可以承受較大吊盤荷載。

（二）吊盤荷載03manbetx

吊盤是立井施工時的主要工作平台。它的盤麵留有不少孔口，使承載區域被劃分為許多部分，而且施工時的荷載情況比較複雜。吊盤荷載通常可以按照下述幾項荷載酌情考慮：

1.吊盤盤架結構自重以及施工荷載，可以近似地作為盤麵均布荷載處理。盤麵的總荷載應該根據實際情況確定。當計算均布荷載集度時，根據吊盤施工情況，應該考慮受力不均勻的影響，適當乘以受力不均勻係數。然後根據梁格布置情況，劃分梁的承載區域，確定梁的荷載集度。

2.立模或拆模時，可以按照一圈模板、一圈模板的圍圈和少量鋼筋的重量，根據堆放位置作為局部均布荷載處理。模板和井圈按600kg計算，少量鋼筋按750kg計算。

3.當澆築混凝土或鋼筋混凝土井壁時，如果采用管路運輸，可以不必考慮混凝土荷載。如果采用自卸式吊桶輸送，應該考慮傾斜在漏鬥內的混凝土荷載。在漏鬥安裝處，按照局部均勻荷載處理，並應作為動力荷載，適當乘以動力係數1.2。

4.當采用平行作業，澆築混凝土或鋼筋混凝土井壁時，壁圈荷載的一部分將通過支撐裝置傳遞給立模盤。在支撐安裝處按照集中荷載處理，並應作為動力荷載，適當乘以動力係數1.2。

5.抓岩機的氣動絞車以及其它設備，可以根據安裝位置作為集中荷載處理。

當懸掛於吊盤的抓岩機或環形軌道式抓岩機啟動抓岩時，應該根據抓岩機和岩石的重量，按照集中荷載處理，並應作為動力荷載，適當乘以動力係數1.2。

6.懸吊鋼絲繩通過分叉繩作用於吊卡的荷載，以及自下而上依次通過立柱傳遞的荷載，都應分別計算確定。

必須注意，吊盤荷載比較複雜，還應根據實際施工情況考慮其它荷載。而且上述幾項荷載，並不同時存在，因此在設計計算時，必須03manbetx 最不利的荷載組合，作為計算依據。

（三）吊盤結構設計原理

吊盤的設計順序，一般自下而上依次進行。首先設計吊盤的梁係結構，然後設計立柱、懸吊裝置。

1. 吊盤梁係結構

吊盤的梁係結構應根據實際情況進行簡化，去掉構造次梁，然後計算支承次梁、主梁和圈梁。

次梁一般為以主梁或圈梁為支點的單跨簡支梁；主梁一般為支承於立柱（下盤主梁）或吊卡（上盤主梁）的外伸簡支梁。次梁和支撐於立柱的主梁（下盤主梁）承受均布和集中垂直荷載，因此為單向受彎構件。支承於吊卡的主梁（上盤主梁）因受懸吊褲衩繩的斜向拉力，因此為偏心受壓構件。

圈梁的計算比較複雜，要根據吊盤梁格的布置形式進行結構的合理簡化。常見的閉合形圈梁（圖7-15，a）為對稱布置，荷載也基本對稱，圈梁與主梁的連接處可近似地看作固定端。兩固定端間圈梁跨度中點的連接處可以近似地視作鉸接（圖7-15，a），隻要取出四段圈梁中受力最不利的一段進行計算即可。每一段圈梁為對稱結構，在對稱荷載作用下，對稱截麵上的反對稱內力為零，所以在鉸接處的剪力和扭矩為零，同時鉸接處的彎矩也為零，因此圈梁可進一步簡化為懸臂曲梁加以計算（圖7-15，b）。

作用於受力最不利一段圈梁上的荷載有該段圈梁所承受的盤麵垂直均布荷載q和由與該段圈梁連接的承載次梁傳來的垂直集中荷載N。為了簡化計算，可將均布荷載q作為集中荷載考慮，作用點在圈梁與次梁連接處（圖7-15，c）。

2. 立柱

吊盤工作時，立柱為軸心受拉構件；吊盤組裝時，立柱則為軸心受壓構件。立柱的計算長度為上下盤的層間距。

必須注意，立柱是連接上、下盤的重要構件，參照《煤礦安全01manbetx 》規定，比照吊盤懸吊繩的安全係數，其安全係數應不小於6。

3. 懸吊裝置

一般采用雙繩雙叉懸吊時，每組分叉繩的兩端與上層盤的兩個吊卡相連。四個吊卡應在盤麵適當對稱布置，並應安裝在上層盤的主梁上。吊盤吊卡的結構見圖7-16。在荷載確定後，要對吊卡的銷軸，耳柄及吊卡底部進行強度驗算。

吊卡裝置是連接吊盤和分叉繩的重要部件，因此它的安全係數，亦應按照吊盤懸吊繩的安全係數考慮，吊卡采用k≥6。銷軸安全係數參考《煤礦安全01manbetx 》關於連接裝置的規定，采用k≥10。

吊盤常用材料規格列於表7-4，供設計參考。

表7-4 吊盤常用材料規格參考表

（四）鑿井工作盤設計要求

封口盤、固定盤、吊盤、穩繩盤和滑模工作盤等鑿井施工用盤，均為立井施工時的重要施工設施。設計時應注意以下幾點：

1）各種鑿井工作盤的設計計算方法步驟一般都包括盤麵布置和結構布置，估算結構自重，計算荷載數值，確定計算簡圖，並對結構進行受力03manbetx ，按照構件類型，根據強度、剛度和穩定性的要求，選擇構件截麵。

2）鑿井工作盤的盤麵布置和結構布置要合理，要根據鑿井工作盤的用途以及有關規程、規範的要求確定孔口位置和梁係布置。吊盤和穩繩盤懸吊點的布置應注意使盤保持平穩。

3）鑿井工作盤屬於施工設施，構造應該力求堅固耐用。構件之間一般采用螺栓連接，便於安裝拆卸。為了保證構件之間連接牢固，必須采取適當加固措施，並應重視連接強度驗算。

4）鑿井工作盤上的荷載比較複雜，設計時，應該根據實際情況，具體03manbetx 各種荷載及荷載的組合。

5）結構設計程序通常可根據傳力過程進行。例如對於梁格，由次梁到主梁；對於吊盤，由下層盤到上層盤；對於滑模，由操作盤、輔助盤到提升架。

6）結構設計應該綜合考慮自重較輕、材料較省、構造簡單、製造方便和符合鋼材規格等方麵的因素。對於構件截麵型號應根據計算結果進行適當調整，使其規格型號不要過多。

7）設計時的容許應力和安全係數的取值，必須符合《鋼結構設計規範》和《煤礦01manbetx 》的規定。

第三節 鑿井設備布置

鑿井設備布置是一項比較複雜的技術工作，它要在有限的井筒斷麵內，妥善地布置各種鑿井設備。除了滿足立井施工需要外，還要兼顧礦井建設各個階段的施工需要。

一、鑿井設備布置原則

鑿井設備布置包括：井內設備、鑿井盤台和地麵提絞設備布置。其原則是：

（1）鑿井設備布置，應兼顧礦井建設中鑿井、開巷、井筒永久安裝三個施工階段充分利用鑿井設備的可能性，盡量減少各時期的改裝工程量；

（2）井口鑿井設備布置要與井內鑿井設備布置協調一致，還要考慮與鄰近的另一井筒的協調施工；

（3）各種鑿井設備和設施之間要保持一定安全距離，其值應符合《煤礦01manbetx 》和《井巷工程施工驗收規範》規定；

（4）設備布置要保證盤台結構合理。懸吊設備鋼絲繩要與施工盤（台）梁錯開，且不影響卸矸和地麵運輸。

（5）地麵提絞布置，應使井架受力平衡，絞車房及其它臨時建築不要妨礙永久建築物的施工；

（6）設備布置的重點是提升吊桶和抓岩設備。

總之，井內以吊桶布置為主，井上下應以井內布置合理為主，地麵與天輪平台，應以天輪平台布置合理為主。

二、布置方法及步驟

鑿井設備的布置受多種因素的牽製，難於一次求成。為便於互相調整設備之間的位置，減小設計工作量，往往將各種設備按一定比例用硬紙製成模板，在同樣比例畫出的井筒設計掘進斷麵內，反複布置、多次調整，直到合理。方案確定後，繪出井筒斷麵布置圖，其比例一般為1:20或1:25。也可以采用計算機軟件進行鑿井設備布置。設備的布置應由掘進工作麵逐層向上布置，由井筒中心向四周布置，避免遺漏和產生矛盾。

布置的步驟是：

（1）根據工業場地總平麵布置圖與井下巷道出車方向確定鑿井提升機的方位，初步定出井內提升容器的位置；

（2）布置井內鑿井設備，如抓岩機、吊泵、鑽架、安全梯、風筒等，並確定其懸吊方式；

（3）確定各種管線位置及其懸吊方式；

（4）確定鑿井吊盤、固定盤、封口盤的設備孔口位置和尺寸；布置盤梁和盤麵設備；

（5）確定井架與井筒的相對位置，確定翻矸平台上設備通過口的位置、大小和梁格布置；選擇天輪和天輪梁，並確定其在平立麵的位置。

（6）布置地麵提升機和鑿井絞車。

（7）進行校對、調整、繪製各層平麵及立麵布置圖，編寫計算書。

三、井內設備的布置及吊掛

（一）吊桶布置

提升吊桶是全部鑿井設備的核心，吊桶位置一經確定，提升機房的方位，井架的位置就基本確定，井內其它設備也將圍繞吊桶分別布置。

提升吊桶可按下列要求布置；

1．鑿井期間配用一套單鉤或一套雙鉤提升時，矸石吊桶要偏離井筒中心位置，靠近提升機一側布置，以利天輪平台和其它鑿井設備的布置。若雙卷筒提升機用作單鉤提升時，吊桶應布置在固定卷筒一側。天輪平台上，活卷筒一側應留有餘地，待開巷期間改單鉤吊桶提升為雙鉤臨時罐籠提升。

采用雙套提升設備時，吊桶位置在井筒相對的兩側，使井架受力均衡，也便於共同利用井架水平聯杆布置翻矸台。

無論采用哪種提升方式，吊桶布置還應考慮地麵設置提升機房的可能性。

2．井筒施工中裝配兩套或多套提升時，兩套相鄰提升的吊桶間的距離按《煤礦01manbetx 》規定應不小於450mm；兩個提升容器導向裝置最突出部分之間的間隙，不得小於0.2+H/3000（H－提升高度，m）m，當井筒深度小於300m時，上述間隙不得小於300mm。

3．對於罐籠井，吊桶一般應布置在永久提升間內，並使提升中心線方向與永久出車方向一致；對於箕鬥井，當井筒裝配剛性罐道時，至少應有一個吊桶布置在永久提升間內，吊桶的提升中心線可與永久提升中心線平行或垂直，但必須與車場臨時繞道的出車方向一致。這樣有利於井筒安裝工作和減少井筒轉入平巷施工時，吊桶改換臨時罐籠提升的改絞工作。

4．吊桶（包括滑架）應避開永久罐道梁的位置，以便後期安裝永久罐道梁時，吊桶仍能上下運行。

5．吊桶兩側穩繩間距，應與選用的滑架相適應；穩繩與提升鋼絲繩應布置在一個垂直平麵內，且與地麵卸矸方向垂直。

6．吊桶應盡量靠近地麵卸矸方向一側布置，使卸矸台少占井筒有效麵積，以利其它鑿井設備布置和井口操作。但吊桶外緣與永久井壁之間的最小距離應不小於500mm。

7．為了進行測量，吊桶布置一般應離開井筒中心，采用普通垂球測中時，吊桶外緣距井筒中心應大於100mm；采用激光指向儀測中時應大於500mm。采用環形軌道抓岩機時，桶緣距井筒中心一般不小於800mm。采用中心回轉抓岩機時，因回轉座在吊盤的安設位置不同，吊桶外緣與井筒中心間距視具體位置而定。

8．為使吊桶順利通過喇叭口，吊桶最突出部分與孔口的安全間隙應大於或等於200mm，滑架與孔口的安全間隙應大於或等於100mm。

9．為了減少由井筒轉入平巷掘進時臨時罐籠的改裝工作量，吊桶位置盡可能與臨時罐籠的位置一致，使吊桶提升鋼絲繩的間距等於臨時罐籠提升鋼絲繩的間距。

（二）臨時罐籠的布置

當由立井井筒施工轉入井底車場平巷施工後，為適應排矸及上下人員、物料的需要，一般要將吊桶改為臨時罐籠。當臨時罐籠采用鋼絲繩罐道時，臨時罐籠和井壁之間的安全間隙不小於350mm；兩套相鄰提升容器之間，設防撞鋼絲繩時，安全間隙不小於200mm；不設防撞鋼絲繩時，安全間隙不小於450mm；臨時罐籠和井梁之間的安全間隙則不小於350mm；具體的布置方法是，以井筒中心為圓心，以井筒半徑與臨時罐籠到井壁安全間隙的差為半徑作圓，即為臨時罐籠的外圈布置界限。通過吊桶懸吊點，作提升中心線的平行線，作為臨時罐籠的中心線來布置臨時罐籠，可使罐籠與吊桶的提吊點重合或在所作的平行線上，這樣可以減少臨時改絞的工作量。若不具備上述條件時，應按各安全間隙進行調整。

（三）抓岩機的布置

1、抓岩機的位置要與吊桶的位置配合協調，保證工作麵不出現抓岩死角。當采用中心回轉抓岩機（HZ）和一套單鉤提升時，吊桶中心和抓岩機中心各置於井筒中心相對應的兩側，在保證抓岩機外緣距井筒中心大於100mm的條件下，盡可能靠近井筒中心布置，以擴大抓岩範圍，防止吊盤扁重。當采用兩套單鉤提升時，兩個吊桶中心應分別布置在抓岩機中心的兩側。為便於進行井筒測量工作，抓岩機中心要偏離井筒中心650 ～700mm；為保證抓岩機有效地工作，除一台吊泵外，其它管路不許伸至吊盤以下，抓鬥懸吊高度不宜超過15m。環形軌道抓岩機因中軸留有φ210mm的測量孔，故抓岩機置於井筒中心位置。

2、人力操作抓岩機地布置應滿足以下幾點要求：

（1）每台抓岩機地抓取麵積應大致相等，其懸吊點處於區域地形心上；

（2）布置一台抓岩機使用一個吊桶提升時，抓岩機的懸吊點應靠近井筒中心，吊桶中心則偏於井筒中心的另一側；長繩懸吊抓岩機即可地麵懸吊，也可井內懸吊；

（3）布置兩台抓岩機使用一個吊桶時，兩台抓岩機的懸吊點在井筒一條直徑上，而與吊桶中心約呈等邊三角形；抓岩機風動絞車的布置，應使吊盤不產生偏重。

（4）布置兩台抓岩機使用兩個吊桶時，兩台抓岩機的懸吊點聯線與兩個吊桶中心聯線相互垂直或近似垂直；抓岩機的懸吊點，可能遠離吊泵的位置。

（5）布置三台抓岩機使用兩個吊桶提升時，兩台抓岩機的懸吊點聯線平行於兩個吊桶中心聯線，另一台抓岩機的懸吊點則居中，主要用作輔助集岩。

無論采用哪一種抓岩機，當抓岩機停用、抓鬥提至安全高度時，抓片（抓鬥張開時）與吊桶之間的距離不應小於500mm。

3、根據經驗，當抓岩機停止工作時，抓鬥與運行的吊桶間的安全間隙應不小於200mm。

4、為使中心回轉式抓岩機在吊盤上安裝、檢修、拆卸方便，應在吊盤上為它專設通過口，並在地麵專設鑿井絞車進行懸吊。

（四）吊泵的布置

吊泵應靠近井幫布置，便於大型抓岩機工作，但與井壁的間隙應不小於300mm，並使吊泵避開環形軌道抓岩機和環形鑽架的環形軌道；吊泵與吊桶外緣的間隙不小於500mm，井深超過400m時，不小於800mm；吊泵與吊盤孔口的間隙不小於50mm；當深井采用接力排水時，吊泵要靠近腰泵房（或轉水站）一側布置，便於主、副井共同用一套排水係統和裝卸排水管；吊泵一般與吊桶對稱布置，置於卸矸台溜矸槽的對側或兩側，以使井架受力均衡和便於吊泵在井口提放。

（五）立井鑿岩鑽架的布置

為保證吊桶運行的安全，環形鑽架與吊桶之間要留有500mm以上的距離，與井壁之間要留有不小於200mm的安全間隙；鑽架懸吊點應避開吊盤圈梁位置，鑽架的環軌與吊泵外緣間隙應不小於100mm。環形鑽架用地麵鑿井絞車懸吊或吊盤上的氣動絞車懸吊，懸吊點不少於三個，並均勻布置。

在井筒施工中，傘形鑽架是利用提升機大鉤及吊桶提升孔口的空間起落的，一般吊桶孔口直徑要比傘形鑽架收攏後的最小直徑大400mm。傘形鑽架在井口的吊運，一般利用安在井架一層平台下的滑車或單軌吊車。因此，在翻矸平台下須留有比傘鑽高2.0m的吊運空間，其寬度不應小於傘鑽的最小收攏直徑。

（六）安全梯的布置

安全梯應靠近井壁懸吊，與井壁之間不應大於500mm，要避開吊盤圈梁和環形鑽架環軌的位置。通過孔口時，與孔口邊緣的間隙不得小於150mm。安全梯用專用絞車JZA₂5/800懸吊，它具有電動和手動兩種功能。

（七）管路和電纜的布置

1．管路、纜線以及懸吊鋼絲繩均不得妨礙提升、卸矸和封口盤上軌道運輸線路的通行；井口通過車輛及貨載最突出部分與懸吊鋼絲繩之間距不應小於100mm。另外，管路位置應充分考慮建井第二時期管路的使用。

2．風筒、壓風管和混凝土輸送管應適當靠近吊桶布置，以便於檢修，但管路突出部分至筒緣的距離，應不小於500mm；小於500 mm時，宜采用井壁固定吊掛。此外，風筒、壓風管、混凝土輸送管應分別靠近通風機房、壓風機房、混凝土攪拌站布置，以簡化井口和地麵管線布置。

3．照明、動力電纜和信號、通訊、放炮電纜的間距不得小於300mm，信號與放炮電纜應遠離壓風管路，其間距不小於1.0m，放炮電纜須單獨懸吊。

4．當鑿井管路采用井內吊掛時，管路應靠吊筒一側集中布置，直徑大的風筒置於中間；壓風管、供水管和混凝土輸送管對稱安設在風筒的兩側。這樣便於管路的下放和安裝，避免幾趟管路分散吊掛在井筒四周，造成吊盤圈梁四處留管路缺口，給吊盤的加工和使用造成困難。

井內鑿井設備的平麵布置實例見圖7-17和7-18。

（八）井內各吊盤的布置

井內各盤的布置包括盤的梁格和孔口布置及盤麵上施工設施的布置等。布置時可參考下列要求進行。

1．吊盤圈梁一般為閉合圓弧梁，吊盤主梁（吊盤懸吊鋼絲繩的生根梁）必須為兩根完整的鋼梁，一般與提升中心線平行，兩梁盡量對稱布置。盤梁的具體位置應按吊桶、吊泵、安全梯和管線的位置及其通過孔口大小來確定，並結合盤麵上的抓岩機、吊盤撐緊裝置等施工設施的布置一並考慮。

2．吊盤繩的懸吊點一般布置在通過井筒中心的連線上，盡量避開井內罐道和罐梁的位置，以免井筒安裝時重新改裝吊盤。吊盤、穩繩盤各懸吊梁之間及其與固定盤、封口盤各梁之間均需錯開一定的安全間距，嚴禁懸吊設備的鋼絲繩在受荷載的各盤、台梁上穿孔通過。

3．吊盤上必須設置井筒測孔，其規格為200×200mm²；吊盤采用單繩集中懸吊時，懸吊鋼絲繩應離開井筒中心250～400 mm。

4．吊盤上安置的各種施工設施應均勻分布，使兩根吊盤繩承受荷載大致相等，以保持吊盤升降平穩。

5．采用傘形鑽架打眼時，為將傘形鑽架置於井筒中心固定，吊盤上應留有寬100 mm提升傘鑽鋼絲繩的移位孔。

6．中心回轉抓岩機的回轉機構底座要安裝在吊盤的兩根鋼梁上，兩根鋼梁內側邊距為1230～1250mm。環形軌道抓岩機與吊盤的連接尺寸應根據機械安裝要求布置鋼梁。

7．吊盤之突出部分與永久井壁或模板之間的間隙不得大於100mm；各盤口、喇叭口、井蓋口、翻矸門與吊桶最突出部分之間的間隙不得小於200mm，與滑架的間隙不得小於100mm。吊桶喇叭口直徑除滿足吊桶安全升降外，還應滿足傘形鑽架等大型鑿井設備的安全通過；吊盤下層盤底喇叭口外緣與中心回轉抓岩機臂杆之間應留有100～200mm的安全間隙，以免相碰或影響抓岩機的抓岩範圍。

8．吊泵通過各盤孔口時，其周圍間隙不得小於50mm；安全梯孔口不小於150mm；風筒、管路及繩卡不得小於100mm。

封口盤和固定盤的孔口布置基本上和吊盤相同。由於各盤的用途不同，主、副梁的布置及結構尺寸也各有差異，但各種懸吊設備所占孔口位置上下應協調一致。

（九）井內設備吊掛

1．吊盤的吊掛

吊盤是井筒施工中在井筒內升降頻繁的盤體，是最重要的吊掛設備，一般都是幾十噸重，多需大型鑿井絞車懸吊。其懸吊方法主要有以下幾種：

①穩繩兼吊盤繩懸吊法

在不需要設穩繩盤的情況下，常用吊盤來拉緊穩繩。穩繩起到了懸吊吊盤的作用。

當穩繩不足以保證盤體穩定時，可增設吊盤繩懸吊，以使吊盤平衡。運行時，穩繩絞車和吊盤懸吊絞車必須同步（機械同步和電同步）。

由於穩繩兼吊盤繩懸吊，鋼絲繩的用量少，簡化了天輪平台和地麵布置。由於穩繩易磨損，因此滑架滑套中的襯墊應采用耐磨塑料。

②雙繩雙叉繩雙絞車懸吊法

這是應用最為廣泛的一種懸吊方法。它是用懸吊鋼絲繩的下端以護繩環與分叉繩一端連接，分叉繩下端用護繩環和吊卡（或U形卡）與吊盤梁聯接，鋼絲繩上端經天輪由鑿井絞車懸吊。見圖7-19。這種方法，懸吊鋼絲繩和分叉繩都在同一豎直平麵內，懸吊裝置占空間小，便於井內布置其它設備。但需兩台鑿井絞車懸吊，地麵及天輪平台布置較複雜，絞車需同步。

③雙繩滑輪組雙絞車懸吊法

這種方法是將鋼絲繩的一端固定在天輪平台上，而另一端通過固定在吊盤上的滑輪組經天輪由鑿井絞車懸吊，見圖7-20。它適用於井深大、吊盤重的井筒施工，如九龍口礦副井，井深747m，吊盤計算重量為71.05噸。

④返繩滑輪組單絞車懸吊法

這種方法是將鋼絲繩的一端固定在井口梁上，另一端經固定在吊盤梁上的滑輪組再過天輪懸吊於地麵鑿井絞車上。如圖7-21所示。由於無繩叉，比單滑輪少占空間，便於布置其它設備。

⑤多繩多絞車懸吊法

當井筒深度大、吊盤重量大，缺少大噸位絞車的情況下，可采用多繩多絞車懸吊。與吊盤可用分叉繩連接，也可用滑輪組連接。其缺點是地麵和天輪平台布置複雜，多台絞車不易同步，懸吊鋼絲繩受力不均衡。

吊盤與井壁的固定方法有楔緊法、插銷法、絲杠法、插銷絲杠法、氣動法、液壓法等。

2、吊泵的懸吊

吊泵為雙繩懸吊，由於吊泵需要修理或更換，因此常用鋼絲繩將其直接掛在橫擔上，以便拆卸。為了緩衝吊泵啟動時因向上竄動而衝擊排水管和由於泵體的扭轉造成管卡位移而損害懸吊繩、以及減輕停泵時水錘對水泵的衝擊，吊泵和排水管聯結處一般均設置伸縮器。如圖7-22所示。

3、管路及電纜的懸吊方式

管路、風筒、電纜的懸吊方式可分為鋼絲繩懸吊和井壁固定吊掛兩種類型。而鋼絲繩懸吊又可分為鑿井絞車懸吊、鋼絲繩固定懸吊和鋼絲繩分段接力懸吊三種方式。

（1）鑿井絞車懸吊

是將管線卡在一根或幾根鋼絲繩上，鋼絲繩經天輪後由鑿井絞車懸吊。這樣，管線的接長均可在地麵或固定盤上進行，懸吊靈活可靠，安裝拆卸方便。其最大缺點是井內、地麵布置擁擠，裝備量大，鋼絲繩用量多。

鑿井絞車懸吊，根據懸吊方式的不同又分為單繩單絞車、雙繩雙卷筒絞車及雙繩雙單卷筒絞車、多繩多絞車等幾種；單繩單絞車懸吊，就是鋼絲繩的下段接雙叉繩，與折角型的終端卡子聯接，使鋼絲繩緊貼管路，如圖7-23所示。鋼絲繩的另一端經天輪繞於鑿井絞車上。管路每隔6m用一個卡子固定在鋼絲繩上。管路的上端設一平衡卡子，安設一段鋼絲繩吊在井架上，以防單繩懸吊時管路隨鋼絲繩扭轉，如圖7-24所示；雙繩懸吊時，兩條鋼絲繩對稱地布置在管路兩側，最下端與管路的始端卡子相接，每隔6m設一管卡，如圖7-25所示。鋼絲繩的另一端分別繞在兩台單卷筒絞車上或一台雙卷筒絞車上；多繩多絞車懸吊與上述方法相類似，隻是鋼絲繩數量增加、絞車也增加。

（2）鋼絲繩固定懸吊

是將管線固定在鋼絲繩上，再將鋼絲繩固定在井口或天輪平台的鋼梁上。這樣可少用鑿井絞車，少占用井筒麵積。其主要缺點是，接長管線需在井下進行，占用井筒施工時間。多餘的鋼絲繩需要盤放在吊盤上。

（3）分段接力吊掛

這種方式是當施工井筒很深，又無大噸位的鑿井絞車時采用的。具體做法是同一趟管線，上段采用鋼絲繩固定懸吊，而下段用鑿井絞車懸吊。其優點是可用小噸位鑿井絞車打深井。其缺點是要在井內增設一固定盤，接長管線時均在井內進行，占用井筒工作時間，操作也不方便。一般是上部管路用鋼絲繩吊掛在井口鋼梁上，下部管路用鑿井絞車雙繩懸吊，其上部無管路段的雙繩，應隔10m設一繩卡，防止兩繩纏繞在一起。如圖7-26所示。

（4）井內吊掛

管線井內吊掛，也即井壁固定吊掛。就是將管線通過連接裝置，直接固定在預埋的鋼梁上或錨杆上。這種方式安全、可靠，節省大量絞車和鋼絲繩，簡化井上下布置。如果安排得當，臨時改絞時，管線可不拆，縮短改裝工期，甚至到永久設備時仍可利用。其缺點是拆卸、安裝均在井內作業，占用井筒施工時間較長，操作不便。但當井筒斷麵小，場地受到限製時，部分管線井壁固定，則顯示出優越性。尤其是深井開鑿時，優點顯著，國外深井施工也多用此法。管線井內吊掛的方法很多，有管路鋼梁掉掛，如圖7-27所示；鋼梁掛鉤吊掛，如圖7-28所示；管路井壁懸臂梁固定，如圖7-29所示；管路錨杆井壁固定，如圖7-30所示；錨杆起重鏈井壁吊掛，如圖7-31所示；預埋掛鉤井壁固定，如圖7-32所示。

四、井口設備的布置

（一）天輪平台的布置

天輪平台的布置主要是將井內各懸吊設備的天輪和天輪支承梁妥善布置在天輪平台上，充分發揮鑿井井架的承載能力，合理使用井架結構物。

我國鑿井用的井架，多為標準金屬亭式井架，天輪平台是由四根邊梁和中間主梁組成的“曰”字形平台結構。天輪平台布置原則如下：

1. 天輪平台中間主梁軸線必須與鑿井提升中心線互相垂直，即與井下巷道出車方向垂直，使鑿井期間的最大提升動荷載與井架最大承載能力方向一致，並通過主梁直接將提升荷載傳遞給井架基礎（圖7-33）。

2. 天輪平台中梁軸線應離開與之平行的井筒中心線一段距離，並向提升吊桶反向一側錯動，以便使吊桶提升改為罐籠提升時，將提升鋼絲繩平移至井筒中心線處，提升天輪無需跨越天輪平台主梁，天輪軸承座無需抬高，便於鑿井期間在井筒中心線處設置吊盤懸吊天輪。錯開距離最大控製在450mm以內，以吊盤懸吊天輪和臨時罐籠提升天輪不碰撞天輪平台主梁為原則。否則，吊桶提升天輪將過多地探出天輪平台邊梁，而主梁另一翼的天輪平台麵積不但得不到充分利用，還需增設許多導向繩輪，反而使天輪平台的布置複雜化（圖7-33）。

3. 天輪平台另一中心線和另一井筒中心線可以重合，也可以錯開布置，應視鑿井期間主提升卸矸操作是否方便，開巷期間臨時罐籠出車線路是否便於從井架下麵通過而定。當鑿井期間主提升為雙鉤提升時，往往采取天輪平台中心線與井筒中心線錯開，而與提升中心線重合的布置方式（圖7-33）。

4. 天輪平台上各天輪的位置及天輪的出繩方向應根據井內設備的懸吊鋼絲繩落繩點位置、井架均衡受載狀況、地麵提絞位置，以及天輪平台設置天輪梁的可能性等因素綜合考慮確定。

5. 懸吊天輪的出繩方向，力求與井架中心線平行。隻有天輪平台過分擁擠或主、副井相鄰一側地麵鑿井絞車布置相互幹擾時，才采取斜交布置，其夾角可取30º或45º（圖7-33）。

6. 當鑿井設備需用兩台鑿井絞車懸吊同一設備時，兩個天輪應布置在同一側，使出繩方向一致，以便於集中布置鑿井絞車和同步運轉。雙繩懸吊的管路盡量采用雙槽天輪懸吊。

7. 穩繩天輪應布置在提升天輪兩側，出繩方向與提升鋼絲繩一致，以便兩台穩車同步運行。

8. 提升天輪，應盡量布置在同一水平，一般不作一高一低的布置。

9. 盡可能少設導向輪，必要時可從天輪台邊梁下麵出繩。

10. 考慮出繩方向和天輪梁布置方向時，應注意使井筒轉入平巷施工和井筒安裝時的改裝工作量最小。

11. 布置天輪梁時，應使天輪梁中心線與天輪軸承中心線垂直，與天輪平台中心線平行布置。

12. 盡量采用通梁或相鄰兩個天輪共用一根支承梁，以減少天輪梁數目。

13. 懸吊鋼絲繩與天輪平台構件的間隙應不小於50mm；天輪與天輪平台各構件間應不小於60mm。

14. 天輪布置應使井架受力基本平衡，標準亭式鑿井井架可采用兩麵或四麵布置，但是無論采用哪種布置方式，各鋼絲繩作用在井架上的荷載不許超過井架實際承載能力。

布置天輪平台時，當出現天輪和天輪梁過分擁擠，甚至難於布置，提升天輪與懸吊天輪及其懸吊鋼絲繩與天輪平台邊梁、主梁和井架主體構件相互碰擦時，可采取下列方法進行調整：

（1）改變雙槽天輪的軸承間距，減少所占天輪平台有效麵積；

（2）改變梁的支承點位置，采用通梁或短梁；采用桁架梁、組合梁、改變梁的型式和梁號；

（3）采用天輪副梁與天輪平台中心線斜交布置；

（4）增設墊梁抬高天輪軸承座，或在出繩方向一側增設導向天輪，將鋼絲繩抬高，挪開。但懸吊天輪及其相應的導向天輪的繩槽方向應完全一致，以免磨損鋼絲繩和天輪的輪緣；

（5）在天輪主梁下翼緣加托梁，或采用地輪懸吊方法；

（6）通過改變梁與梁之間的連接方法，調整豎向位置；

（7）鋼絲繩由天輪平台邊梁下麵出繩；

以上措施均無法解決時，可重新調整井內懸吊設備和管線位置，以便更換天輪和天輪梁的位置。

（二）卸矸台的布置

根據矸石吊桶的布置和數目的不同，卸矸台可分為單側單鉤、單側雙鉤、雙側單鉤及一側單鉤、一側雙鉤四種布置型式。

一套單鉤提升的井筒，采用單側單鉤式，這種型式適用於小斷麵淺井筒的施工，如圖7-34a所示。

布置一套雙鉤提升的井筒，在卸矸台的一側布置卸矸溜槽，適用於大斷麵深井施工，卸矸溜槽的布置型式如圖7-34b所示。

當布置兩套單鉤的時候，兩套翻矸裝置應相對布置在卸矸台的兩側，其布置型式如圖7-34c所示。它適用於大斷麵深井施工。

當布置兩套提升，一套雙鉤和一套單鉤時，翻矸裝置應布置在卸矸台的兩側，其布置形式如圖7-34d所示。它亦適用於大斷麵深井施工。

卸矸台的高度應保證一定容積矸石倉的設置及卸矸溜槽下端有足夠的裝車高度，並便於大型鑿井設備、材料出入井口。卸矸溜槽的坡度一般為36º～40º之間，應使矸石順利下溜。

操作平台既可以支承在井架上，也可以為獨立支承結構。操作平台上要留設管線和設備的通過口，吊桶通過口周圍需設欄杆。

五、地麵提絞設備的布置

提絞設備布置包括：臨時提升機和鑿井絞車兩個內容。

（一）臨時提升機布置

1．臨時提升機位置應適應鑿井和開巷兩個施工階段的需要，且不影響永久提升機房及箕鬥井地麵永久生產係統的施工。為此，罐籠井的臨時提升機多半布置在永久提升機的對側（圖7-35d），使提升中心線與井底車場水平的出車方向一致。隻有當場地窄小、地形限製或使用多套提升機施工時，才采用同側布置方式，將臨時提升機房布置在永久提升機房前麵（圖7-35，e），但應以不影響永久提升機房的施工為前提；對於箕鬥井，臨時提升機與永久提升機多數成90º布置，有時也可呈180º布置，這要根據車場施工時增設的臨時繞道的出車方向而定，使提升中心線與井下出車方向一致（圖7-35，a、b）；在特殊情況下，由於地形或其它條件的限製，鑿井提升機與永久提升機可呈斜角布置（圖7-35，c），此時天輪平台上的提升天輪應設法前後錯開布置，以便開巷期間利用該提升機作臨時罐籠提升時能滿足出車的需要。

2．提升機的位置，應使提升鋼絲繩的弦長、繩偏角、出繩仰角三項技術參數值符合規定（表7-5）。

表7-5 提絞設備布置技術參數規定值

（二）鑿井絞車的布置

1．鑿井絞車的位置，首先應滿足鋼絲繩弦長、繩偏角和出繩仰角規定值，見表7-5。在此條件下，鑿井絞車布置於井架四麵，使井架受力均衡；

2．同側鑿井絞車應集中布置，以利管理和修建同一絞車房。為便於操作、檢修、保證鑿井絞車之間互不幹擾、鑿井絞車鋼絲繩之間以及與臨近地麵線路運輸工具之間應有足夠的安全間距（表7-6），以保安全。

3．幾個井筒在同一廣場施工時，鑿井絞車的位置要統一考慮，協調布置。

表7-6 提絞設備安全距離

（三）提絞設備的布置方法

1．根據最大繩偏角時的允許繩弦長度和最大繩弦長度時的最小允許出繩仰角算出提絞設備與井筒間的最近和最遠距離，畫出布置的界限範圍，對照工業廣場布置圖，根據永久建築物的位置、施工進度計劃及地麵運輸線路等條件，選定提升機及鑿井絞車的具體位置。提升機一般布置在最近界限附近（通常，提升機主軸到懸垂鋼絲繩軸線的距離約為20～40m）。對於各台鑿井絞車，由於懸吊鋼絲繩落繩點相對井筒中心坐標不同，因此計算所得到的布置界限值，尚須變換成與井筒中心相對應的界限值，然後，綜合考慮出繩方向及鑿井絞車群間的關係，定出各台絞車的布置。

2．初步確定鑿井絞車位置後，可用作圖方法檢驗鋼絲繩是否與天輪平台邊緣相碰，或按下式進行驗算：

（7-6）

即：

式中－鋼絲繩的實際出繩仰角，（º）；

－鋼絲繩與天輪槽始觸點與邊梁外緣連線水平夾角（圖7-36），（º）；

H－天輪軸線距井口水平的高度，m；

C－卷筒軸心線距井口水平的高度，m；

b－卷筒軸心線至懸垂鋼絲繩的實際水平距離，m；

R－天輪半徑（繩槽至天輪中心），m；

h－天輪軸中心距邊梁的高度（包括天輪梁的高度），m；

L－天輪軸中心至邊梁外緣的水平距離（包括邊梁寬度）。

隻有滿足上述條件，鋼絲繩才不致碰磨天輪平台邊梁。否則應加設導向輪、增加墊梁抬高天輪位置、以及鋼絲繩由天輪平台下麵出繩等措施來調整。

當天輪梁無空餘空間加設導向輪時，可增設墊梁抬高天輪軸承座，墊梁高度可按下式計算：

，m （7-7）

式中－鋼絲繩碰邊梁時，鑿井絞車的出繩仰角（圖7-37），（º）；

R、h－符號意義同公式（7-6）；

l－天輪軸中心至邊梁外緣的水平距離（包括邊梁寬度）。

（7-8）

式中H₁－井架天輪平台高度，m；

R₁－鑿井絞車卷筒半徑，m；

b－符號意義同（7-6）式。

當采取上述調整措施均無效時，可重新調整井內懸吊設備位置，移動天輪，直至井內、天輪平台和地麵提絞布置達到合理為止。

六、鑿井設備布置總校驗

當對井內的施工設備、設施、天輪、天輪梁及地麵提絞設備進行了平麵和立麵的初步布置後，還應進行鑿井設備的總校驗，其基本內容如下：

（1）檢查各鑿井設備、設施及管線是否互相錯開，各安全間隙是否符合規定；

（2）當用作圖法確定天輪及其鋼絲繩懸吊點在天輪平台上的位置時，必須用計算法進行驗算。

（3）對預選的天輪梁、支承梁都要進行強度驗算。同一型號的梁，隻驗算受力最不利的梁即可。若通過計算發現原選的副梁規格小時，應按計算選型重新設置副梁。

（4）對照井筒平麵布置圖，檢查各盤台的梁格及孔口、設備及懸吊點是否一致，孔口尺寸是否滿足使用和安全間隙的要求。

（5）檢查中發現有不符合要求或彼此矛盾時，應進行調整。調整時，應分清主次，首先考慮主要設備布置及主要施工項目的需要，如吊桶與其它設備的布置發生矛盾時，應以吊桶布置為主；井內與地麵設備布置有矛盾時，應以保證井內布置合理為主；井筒掘進、車場施工及井筒安裝在布置要求上有矛盾時，應以滿足井筒掘進工作要求為主。

最後，繪製井筒鑿井設備平麵布置圖；吊盤、固定盤、封口盤平麵布置及梁格圖；天輪平台布置圖；地麵提升機及鑿井絞車平麵、立麵布置圖。同時附上提絞設備布置計算書。

附：鑿井設備布置實例

某礦主井，井筒直徑為7.2m，井深570m。采用IV型鋼管標準井架，主提升為雙鉤2.0m³吊桶，副提為單鉤1.5 m³吊桶。懸吊設備包括吊盤、吊泵、風筒、壓風管、供水管、安全梯等。其井筒斷麵布置如圖7-38所示。天輪平台布置如圖7-39所示。地麵穩絞布置平麵圖和立麵圖如圖7-40和圖7-41所示。

七、利用永久設備鑿井

目前，我國多采用專用鑿井設備鑿井，如鑿井井架、臨時提升機、鑿井絞車、壓風及通風設備等，待井筒到底或建井第二期逐漸將其拆除，然後安設永久設備。這樣勢必增加建井期間第二次設備安拆工程量，若能直接利用永久設備鑿井，不僅簡化了鑿井設備過程，有利於工業廣場的布置，縮短建井工期，而且能節約大量投資。因此，利用永久設備鑿井是礦井建設中一項重要技術發展方向。

隨著礦井設計改革的發展，新井建設中煤巷增多，岩巷減少，礦井開拓方式由傳統的後退式改為前進式，並實行礦井分期投產，礦建總工程量及總工期也要減少。因此，在深井廣泛采用多繩輪井塔提升的情況下，主副井的交替改裝便成為決定建井總工期的主要矛盾，利用永久井塔（或永久井架）和永久設備鑿井，改變現行的主井二次和副井一次改絞方案，將成為今後新井建設中的一個重要技術課題。

（一）利用永久井塔鑿井

利用永久井塔鑿井，施工單位要與設計部門密切配合，井塔設計前，施工單位應預先向設計單位提供施工荷載、設備布置等詳細資料，在設計井塔時充分考慮鑿井施工要求，設計部門也應及時向施工單位提供井塔圖紙，為井筒按期開工創造條件。利用永久井塔鑿井應做好以下幾項技術工作：

（1）多繩輪提升井塔，生產時主要承受豎向荷載，側向隻考慮風荷載。鑿井時，橫向荷載增加，為了減少橫向荷載對井塔的影響，布置鑿井設備時，為求均勻對稱，同一平台兩邊布置的天輪支撐梁要用拉杆連接起來，以抵消部分橫向荷載；

（2）鑿井天輪平台要采用分層布置方式，使施工荷載與各層樓板在生產時的荷載大小相近。避免鑿井荷載過大，而增加梁板截麵或采取型鋼等臨時加固措施；

（3）為了保持井塔強度和塔體結構的完整性，提絞設備的各種繩孔和溜矸槽孔，盡量利用門窗洞，避免在塔體上臨時開鑿出繩孔洞。當門窗洞口不能滿足鑿井設備布置和懸吊要求時，施工單位應及早向設計部門提出預埋件和繩孔大小及位置，以便在設計時留出，滿足施工要求；

（4）鑿井天輪平台采用多層布置時，靠近井幫的設備或管路盡量布置在較低的平台上，靠近井筒中心的設備應布置在較高的平台上，以方便設備布置和避免相互幹擾；

（5）在表土不太穩定的情況下，要預先加固處理好土層，務使井塔基礎牢固可靠，若表土較淺，可將井塔基礎落在基岩上；

（6）為了保護出車水平的鋼筋混凝土樓板，鑿井期間出車水平應比樓板標高高出20～30mm，並在井筒掘進時鋪上木板。

近幾年來，在新井建設中，北京揚坨礦主井、北票冠山立井、台吉主井、雞西杏花主、副井和鐵法三台子主、副井等都利用永久井塔鑿井。實踐證明，采用井塔鑿井比采用鑿井井架有以下優點：

（1）利用永久井塔鑿井，井塔在建井準備期內一次完成，簡化了工序，並為主副井永久裝備創造了有利條件，縮短了主、副井永久裝備時間和建井總工期；

（2）利用永久井塔鑿井，節省了臨時建築和安裝所需的材料、設備、勞力和臨時工程的總費用；

（3）井塔承載能力大，為深井采用大型鑿井設備機械化快速掘進創造了條件，並能保證具有足夠的安全過卷高度；

（4）井口防火、保溫條件好，改善了施工條件。

北票冠山立井在井塔下部30m高度處，分別布置了三層天輪平台，在距井口7m高處，設立了臨時卸矸台。為了滿足鑿井要求，設計時，井塔樓板主梁已作了相應加大；為了架設鑿井天輪支撐梁，井塔施工時，已在相應位置預埋了金屬構件，並在塔體上預埋了提升及懸吊鋼絲繩的出繩孔。冠山立井利用永久井塔鑿井立麵圖見圖7-42。

（二）利用永久金屬井架鑿井

目前，在大型深井工程中，永久提升係統，除了采用多繩輪井塔提升外，很多井筒采用金屬井架落地式摩擦輪提升方式。因此，為利用永久金屬井架鑿井開拓了新的前景。

永久金屬井架常為帶斜撐的單向受力井架、天輪平台隻設一對提升天輪，無論在承載能力、受力特點及天輪平台麵積等方麵都不能適應鑿井的要求，必須采取以下措施方可滿足鑿井技術的要求：

（1）盡量采用井內吊掛管路的辦法，減少懸吊設備，以減輕井架負荷，簡化天輪平台布置；

（2）充分利用永久井架高度大的特點，采用多層平台布置天輪，或將某些輕型管路、設備采用地輪懸吊；

（3）根據懸吊布置要求，對井架構件采取適當的加固、補強措施，但必須注意保持永久井架的結構完整，不作過多的結構改裝，保證不影響永久井架在礦井生產期間的正常使用；

（4）布置懸吊設備時，應考慮地麵鑿井絞車的方位，充分分析永久井架的結構特點，保持受力均衡，發揮其承載能力。

如鶴壁梁峪礦副井和包頭長漢溝副井，均對永久金屬井架進行加固後布置鑿井設備，分別如圖7-43和7-44所示。

（三）利用生產建井兩用井架鑿井

目前我國大型基本建設礦井都實行礦井設計與施工單位聯合投標競爭體製。為了以低造價、短工期而中標，促使設計單位與施工單位緊密協作，很多單位研製並使用了以生產為主兼顧鑿井要求的兩用井架，為使用永久金屬井架鑿井開拓了新局麵。

兗州濟寧二號井副井井筒淨徑8m，鑿井時采用生產、鑿井兩用井架，井架高52m，主體架角柱跨距18×25.5m，為滿足生產期間落地式摩擦輪提升要求，井架上分別布置了4層天輪平台，見圖7-45。鑿井用的31套天輪全部安裝在第四平台上（標高+26.0m），天輪平台麵積為10.89×9.0m²，直徑為4.0m落地摩擦式永久提升機布置在井筒的東側，而鑿井提絞係統則呈南北向布置。卸矸台設在+11.8m處，利用永久套架相應位置處的杆件作為支承座，所有鋼梁支座與套架通過U形卡連接，卸矸台麵積為6×7.6m²。為了防止永久井架不均勻下沉造成井架偏斜，在井架結構設計、井架基礎構造、土層加固等方麵都采取了特殊的防沉措施。

據統計，陳四樓礦井采用生產、鑿井兩用井架，節省占用井口建設工期4個月，節省一部V型鑿井井架，累計節省投資約300萬元。由於縮短建井工期和節省投資，采用生產、鑿井兩用井架鑿井，具有明顯的經濟效益和社會效益，是今後礦井建設發展的方向。

思考題

1． 立井亭式井架（鑿井井架）有哪幾部分組成？

2． 鑿井井架的功能有哪些？井架的荷載及荷載組合是怎樣確定的？

3． 什麼是“三盤兩台”？它們的功能是什麼？

4． 井內懸吊設備的布置原則是什麼？

5． 采用哪種作業方式時必須設穩繩盤？穩繩盤與吊盤有何不同？

6． 吊桶在井內的布置要點有哪些？

7． 鑿井絞車和臨時提升機有什麼不同？臨時提升機有哪幾種布置形式？

8． 采用永久井架鑿井應注意哪些問題？