馬家丫口煤礦開發利用綜合方案

目 錄

一、概述1

二、礦產品需求現狀和預測4

三、礦產資源概況6

四、主要建設方案的確定13

五、礦床開采18

六、選礦及尾礦設施27

七、環境保護28

八、礦山安全33

九、開發方案簡要結論41

附表: 綜合技術經濟指標表43

附圖: 1、礦區地質地形及總平麵圖(1：5000);

2、開拓係統平、剖麵圖(1：5000);

3、采礦方法標準圖(1：100)。

附件：

1.貴州省威寧縣馬家丫口煤礦開發利用方案設計委托書;

2.貴州省國土資源廳《關於對〈畢節地區國土資源局轉報威寧縣國土資源局“關於黔國土資[2007]109號文件中批複煤礦礦區範圍調整情況報告”的請示〉》黔國土資礦管函[2007]1327號文;

3.貴州省煤炭局、貴州省發改委、貴州省經貿委、貴州省國土廳、貴州煤礦安全監察局、貴州省環保局《關於畢節地區八縣(市)煤礦整合、調整布局方案的批複意見》黔煤辦字[2006]97號;

4.貴州省國土廳關於《貴州省威寧縣馬家丫口煤礦普查地質報告》礦產資源儲量評審備案證明(黔國土資儲備字[2007]424號)

一、概述

(一)交通位置、隸屬關係和企業性質

馬家丫口煤礦位於威寧縣北西，行政區劃屬威寧縣玉龍鄉管轄。礦區地理坐標為：

東經：103°44′03″～103°45′00″

北緯：27°01′45″～27°03′25″

馬家丫口煤礦位於威寧縣城北西部，距離約58.3公裏。礦區有簡易公路至迤那鎮約14公裏, 迤那鎮至威寧縣城約67公裏，與威寧縣至昭通102省道相接，距迤那火車站約16公裏，交通位置詳見圖1-1。

馬家丫口煤礦為本次威寧縣進行整合的一個變更礦權的礦井，行業管轄隸屬威寧縣煤炭局，企業性質為個體。

(二)編製依據

(1)貴州省煤管局、省發改委、省經貿委、省國土資源廳、省煤監局、省環保局《關於畢節地區八縣(市)煤礦整合、調整布局方案的批複意見》，(黔煤辦字﹝2006)97號);

(2)貴州省國土資源廳對畢節地區國土局《關於上報我區煤炭資源整合中省廳同意的68家新設礦權礦區範圍及請求幫助協調評審的請示》[2006]54號文的批複;;

(3)貴州省煤礦設計研究院2007年8月作的《貴州省威寧縣玉龍鄉馬家丫口煤礦普查地質報告》;

(5)業主提供的相關資料;

(6)設計人員現場踏勘收集的礦井建設的外部條件如水、電、路以及建築材料等，還對礦井的工業場地位置進行了較詳細的了解，結合礦區的地形，認為設計選定的場址位置較合理;

(7)《煤炭工業小型礦井設計規範》(GB50399—2006)及《煤礦安全規程》(2006);

(8)威寧縣馬家丫口煤礦開發利用方案設計委托書;

(9)國土資發(1999)98號《關於加強對礦產資源開發利用方案審查的通知》中礦產資源開發利用方案編寫的內容要求。

(10)貴州省國土廳關於《貴州省威寧縣馬家丫口煤礦普查地質報告》礦產資源儲量評審備案證明(黔國土資儲備字[2007]424號)。

(三)礦井開采曆史及現狀

馬家丫口煤礦屬變更礦權的礦井，井田內小窯開采時間較長，大部分小窯均沒有形成規模，采深在100-200米左右，分布在東部、南西部露頭線附近，基本上是獨眼井開采，生產設施簡陋，安全隱患多，現均被取締。。根據省國土資源廳《關於當前采礦權辦理有關工作的通知》，(黔國土資發(2006)81號)和貴州省煤管局、省發改委、省經貿委、省國土資源廳、省煤監局、省環保局《關於畢節地區縣(市)煤礦整合、調整布局方案的批複意見》，(黔煤辦字﹝2006)97號)文件精神，礦井的核定規模為9萬t/a。根據威寧縣煤炭資源整合方案，為解決玉龍鄉及周邊鄉鎮農村用煤缺口，威寧縣人民政府擬在玉龍鄉境內建設年產9萬t的小型煤礦(即馬家丫口煤礦)。

二、礦產品需求現狀和預測

(一)礦產品需求情況及市場供應情況

1、國內外近、遠期的需求量及主要銷向預測

(1)貴州省煤炭市場供需預測

1)煤炭生產預測： 2006年全省煤炭生產量1.0759億t，比2005年增長1038萬t，增長10.6%;預計2010、2015年全省煤炭生產量將達到1.21至1.25億t。

2)煤炭消費預測：從今後煤炭消費發展看，按照全省對重點耗煤行業的發展規劃，分析2010、2015年煤炭消費市場需求量分別為11800，12200萬t。

3)礦井主要用戶情況：

馬家丫口煤礦生產的原煤為低灰、中高硫，特高熱值煤，產品方案及加工方式是根據煤質情況、用戶對煤質的要求及市場需求來確定的，目標市場為威寧及周邊地區的工業及民用煤，部份可銷往四川、雲南等省份。因此本礦井的產品方案以原煤為主。

(2)全國煤炭市場供需預測

1)煤炭生產預測：預計2010、2015年全國煤炭生產量將達到28.7億t和30.8億t。

2)煤炭消費預測：從今後煤炭消費發展看，按照全國對重點耗煤行業的發展規劃，分析2010、2015年煤炭消費市場需求量為： 28.5、30.6億t。

(3)化工用煤市場

1)省內市場

根據貴州省“十一五”煤化工專項規劃、磷及磷化工專項規劃，未來以煤為原料的氮肥增長緩慢，考慮節能因素，煤炭需求增長不大。煤炭液化和煤製醇等替代液體燃料將是未來化工用煤需求的增長點，但不確定因素較多。

“十一五”新增合成氨生產能力222萬t/a，甲醇200萬t/a，煤炭間接液化項目開始起步，並形成F—T合成液體燃料總生產能力100～200萬t/a，預計到2010年煤炭消費量1150萬t。

2)周邊市場

我國優質無煙煤主要供應點是晉東南(晉城、潞安、陽泉)、太西、京西、焦作、新密、大同等地，從運輸費用及市場的角度講，預計湖南、廣西、重慶、廣東、四川南部等省、區、市將被貴州無煙煤產品所占領，這部分市場容量預計為400萬t/a，主要是四川(含重慶)50萬t/a、湖南200萬t/a、廣西130萬t/a、廣東20萬t/a。

3)冶金工業市場

在冶金行業中主要是鋼鐵工業，其能源消費中煤炭占70%左右，主要是煉焦用煤、燃料用煤和高爐噴吹用煤。根據規劃，“十一五”將新增鋼生產能力100萬t/a，2010年鋼產量預計在300萬t/a左右，2010年後冶金行業原煤消費量將維持在440萬t左右。

(二)產品價格分析

1、產品目標市場

本礦區煤種屬煤炭屬煤化程度較高的無煙煤類，煤的發熱量高;主采煤層原煤以低灰、中高硫、特高熱值無煙煤為主;煤中礦物雜質以粘土礦物、黃鐵礦為主;灰成分以組成粘土礦物的SiO2、Al2O3、和Fe2O3為主;煤灰熔融性以高熔灰分為主。可采煤層均可作工業動力、民用取暖、一般工業鍋爐、汽化等用煤。除解決當地的農村生活用煤和烤煙用煤外，部份可銷往四川、雲南等省份。鑒於本礦的用戶需求，礦井生產的原煤暫時經過檢查性手選，進行分級篩分後銷售。

2、產品價格

煤炭是一種不可再生的資源，玉龍鄉每年的民用煤約4.6萬t，而水城及雲南的電廠、水泥廠以及其他的冶金企業等每年對煤炭的需求量在數百萬t，因此煤炭總的來說是供不應求。現在威寧、水城的工業與居民對煤炭需求較大，目前煤炭市場行情較好，本礦原煤綜合平均價為210元/t左右，今後隨著國家對煤炭資源的整合，將會有力的打擊煤炭市場的惡性競爭，煤炭市場價格會有上漲的可能，因此本礦的市場前景較好。

三、礦產資源概況

(一)礦區總體概況

1、礦區總體規劃情況

威寧縣區位優勢較好，各井田煤層賦存基本穩定，資源量較豐富(14.33億t，其中上表資源量8007.7萬t，估算資源量13.52億t)，一一三地質大隊提交的《貴州省威寧縣煤炭資源彙總地質報告》中預測的遠景資源量為38.2億t。煤炭工業發展的方向是關閉浪費資源、技術落後、汙染嚴重、沒有安全生產保障的小煤礦。新建和改造一批高效安全，井型規模較大，煤礦機械裝備水平高的機械化礦井。威寧縣為發展地方經濟，確保本區、本省及周邊地區工礦企業有穩定可靠的煤炭能源，威寧縣已編製了《威寧縣煤炭開發規劃》、《貴州省威寧彝族回族苗族自治縣煤礦整合、生產結構調整及合理礦權設置方案》，根據貴州省國土資源廳《關於對〈畢節地區國土資源局轉報威寧縣國土資源局“關於黔國土資[2007]109號文件中批複煤礦礦區範圍調整情況報告”的請示〉》黔國土資礦管函[2007]1327號文，馬家丫口煤礦屬整合後協議出讓的礦井，設計能力為9萬t/a，與相鄰礦區不存在礦界重疊關係。

2、礦區礦產資源概況

根據貴州省煤礦設計研究院編製的《貴州省威寧縣馬家丫口煤礦普查地質報告》的結論以及貴州省國土廳關於《貴州省威寧縣馬家丫口煤礦普查地質報告》礦產資源儲量評審備案證明(黔國土資儲備字[2007]424號)，馬家丫口煤礦核準的資源量為634萬t，其中(333)資源量132萬噸，(334?)資源量502萬噸。

3、該設計與礦區總體開發的關係

馬家丫口煤礦屬《威寧縣煤炭開發規劃》及《貴州省威寧彝族回族苗族自治縣煤礦整合、生產結構調整及合理礦權設置方案》變更采礦權的礦井，設計能力為9萬t/a，與相鄰礦區不存在礦界重疊關係。

(二)該設計項目的資源概況

一)地質構造

1、地層

礦區地表出露的主要地層為石炭係下統湯粑溝組(C1t)、祥擺組(C1x)、舊司組(C1j)及第四係(Q)。由老至新簡述如下：

(1)石炭係下統(C1)

1)湯粑溝組(C1t)：岩性為灰色厚層至塊狀燧石灰岩。燧石呈透鏡狀順序排列，燧石大小不均，最大為20×10cm。灰岩中發育方解石脈，脈寬±5mm，呈網狀排列。厚度500-530m。

2)祥擺組(C1x)：為本區的主要含煤地層。岩性為灰—深色薄至中厚層砂岩與灰黑色極薄的泥岩互層，泥岩中見黃鐵礦結核及植物碎片化石。本組含煤層4層，即M2、M3、M4、M8煤層，其中礦區內可采煤層1層，即為M8煤層，其厚度0.9-1.5m，平均厚度為1.2m。本組地層厚100-113m。

3)舊司組(C1j)：岩性為深灰色薄至厚層燧石灰岩，夾薄至中厚層黃色泥岩，燧石呈層排列。灰岩中發育方解石細脈，方解石脈呈網狀。厚度26-580m。

(2)第四係(Q)

主要為坡積、殘積、衝積物，岩性以砂質粘土、亞粘土為主，含礫砂、砂岩、泥岩碎塊，主要分布在緩坡及溝穀地帶，厚0—10米。不整合於各地層之上。

2、構造

礦區位於位於F12斷層附近，區內總體呈一單斜構造，地層走向為北東60°，傾向南東，傾角12°—45°。在F12斷層附近，因斷層影響而局部有所變化。

(1)褶皺構造

礦區內褶皺構造不發育。

(2)斷裂構造

礦區內有一條正斷層(F12)。斷層走向近南北，傾向東，傾角60°，斷距130m左右，在區內延伸約3.716km，沿礦區南北兩側斜貫穿全區。F12斷層對礦區煤層破壞性較大。

綜上所述，礦區地質構造為中等類型。

二)煤層及煤質

1、煤層

含煤岩係為石炭係下統祥擺組(C1x)，厚度100-113m。含煤4層，單層煤厚0.05—1.5米，多以煤線及透鏡體產出。含煤係數0.008。其中單層厚大於0.8m的可采煤層1層(M8)， M8為全區可采煤層，M8煤厚0.9-1.5m，平均厚度1.2m。

煤層的主要特征見表3-1。

煤層頂板為泥質粉砂岩、粉砂岩，底板為泥岩、砂質泥岩。頂板屬中等穩定頂板;底板屬較軟岩類，遇水變軟膨脹，極易在生產過程中產生底鼓現象。，需用金屬骨架(或坑木及條石)支護。

表3-1 可采煤層主要特征表

煤層

編號煤層厚度

(m)煤層傾角

(°)煤層結構煤層穩定性頂底板岩性

頂板底板

M81.210～35°簡單較穩定砂岩泥岩

2、煤質

M8煤層為黑色、灰黑色，玻璃光澤，條痕黑色或褐灰色、斷口參差狀。煤呈碎塊狀、塊狀，易燃、質硬。

根據貴州省煤礦設計研究院2007年所作的《貴州省威寧縣馬家丫口煤礦普查地質報告》，主要可采煤層煤質特征見表3-2。

表3-2 主要可采煤層煤質特征表

煤層

編號水分

(Mad)%灰分

(Aad)%揮發分

(Vdaf)%固定炭

(Fc)%含硫

(Sst，ad)%發熱量

(Qnet，ar)

M80.8810.187.4632.872.8031.505MJ/Kg

0.6511.807.8831.412.5030.822MJ/Kg

根據普查地質報告的結果，礦區內各主采煤層按GB/T 15224.1-2004分類，礦區M8煤層為低灰、中高硫、特高熱值無煙煤。

三)礦床開采技術條件

1.瓦斯：根據威寧縣馬家丫口煤礦提供的資料，本礦由於采掘係統尚未形成，因此未作瓦斯等級鑒定。據附近煤窯開采煤層曆年監測，在機械通風情況下，瓦斯濃度一般0.1—0.2%，不通風情況下，瓦斯濃度一般為0.5—0.8%，隨著深度的增加，瓦斯濃度將增大，並時有瓦斯燃燒和爆炸事故。因此本礦目前按高瓦斯礦井來設計，需要采取防治瓦斯積聚與超限的措施，嚴格瓦斯管理和監測。

2.煤塵爆炸性：根據貴州省煤田地質局實驗室2007年5月16日提交的《馬家丫口煤礦M8的煤塵爆炸性鑒定報告》，該區M8煤層煤塵無爆炸性。

3.煤層自燃傾向性：根據貴州省煤田地質局實驗室2007年5月16日提交的《馬家丫口煤礦M8的煤炭自燃傾向等級鑒定報告》，該區M8煤層煤炭自燃傾向等級為Ⅱ(即為自燃)。

區內未發現地溫異常區，地溫正常。

四)水文地質條件

1、水文地質概況

(1)地形地貌

礦區主要為構造剝蝕、侵蝕、溶蝕高中山溝穀地貌地貌。礦區位於烏蒙山腹地，岩溶及溝穀較發育，地形切割較大，總體趨勢北高南西低。海拔最高2450m,位於礦區北部山頂，最低1425m，位於礦區南西部溝穀中，最大相對高差1025m。

(2)氣象

區內屬亞熱帶高原型氣候，氣候垂直分帶明顯。年均氣溫14o C，最高氣溫32oC，極端最低氣溫-12.3oC 。最熱為6-7月，月均氣溫17.2oC;最冷為1月，月均氣溫2.1oC。年最大降雨量達1150.2mm;年最少降雨量僅554.8mm;5-8月為豐水期，占年降雨量的80%以上。

(3)水文

礦區屬長江水係牛欄江流域，礦區範圍內及邊緣水係不發育。礦區南、西部均有一條季節性衝溝，其總體流向南西向。以礦區南西部衝溝底為最低侵蝕基準麵，海拔高程為1425m。而開采煤層最低標高建議為1300m，低於當地最低侵蝕基準麵，煤礦開采後，地表水補給地下水，將增加煤礦礦坑湧水量。

(4)礦區含、隔水層概況

根據岩性、岩溶裂隙發育程度，地下水補給、排泄條件及富水性由新至老敘述如下：

A、第四係孔隙水含水帶：

主要為坡積、殘積、衝積物，岩性以砂質粘土、亞粘土為主，含礫砂、砂岩、泥岩碎塊，一般厚度0—10m。該帶透水性好，地下水易於排泄，動態變化大，大部分是季節性泉水，富水性弱。

B、舊司組(C1j)：

為一強含水層。是礦床頂板間接充水岩組。岩性為深灰色薄至厚層燧石，夾薄至中厚層黃色泥岩，燧石呈層排列，厚度26-580m。含岩溶裂隙水，富水性強。

C、祥擺組(C1x)：

為一弱含水層，是礦床頂板直接充水岩組。岩性為灰—深色薄至中厚層砂岩與灰黑色極薄的泥岩互層及煤層，厚度100-113m。含基岩裂隙水，富水性弱。

D、湯粑溝組(C1t)：

為一強含水層，是礦區間接充水層。岩性為灰色厚層至塊狀燧石灰岩，厚度500-530m。含岩溶水裂隙水，富水性強：

(5)地下水類型及其賦存特征

受地層、岩性、構造、地貌、氣象及水文等因素的控製，根據區內的岩性和地下水的賦存形式、富集及水動力特征，區內地下水類型為基岩裂隙水、孔隙水和斷裂破碎帶水。

受地層、岩性、構造、地貌、氣象及水文等因素的控製，區內地下水類型及賦存特征如下：

A.基岩層間裂隙、岩溶裂隙水：

石炭係下統舊司組(C1j)、湯粑溝組(C1t)岩性為燧石灰岩及泥岩，富含岩溶裂隙水，富水性強。

石炭係下統祥擺組(C1x)：岩性為砂岩、泥岩及煤層(線)組成，含水性及導水性較差，富水性弱。

B.孔隙水：

主要分布於礦區中部山腰、緩坡地段及北部的溝穀、低窪地段，主要為殘坡積土，為透水而不含水層。

C.斷裂破碎帶水

礦區內斷裂破碎帶水為F12斷層破碎帶水，沿地層走向發育於礦區北西部延伸至礦區南西部，破碎帶水具有含水性及透水性的特征，對今後礦床開采的充水有一定影響。

(6)地下水補給、徑排條件

礦區位於北高、南西低的陡坡及斜坡地帶，地貌條件控製的煤係地層分布地段，既是地下水補給區，又是徑流區，大氣降雨是地下水主要補給來源，煤係地層下部出露的衝溝則是地下水的排泄區，構成煤係地下水的獨立循環係統;其補給條件較差，排泄條件良好，地貌、構造條件都不利於地下水的儲存，再加上岩性條件限製構成煤係含水岩組的弱含水特征。

(7)地下水物理性質及化學成份

調查區內地下水一般無色、無味、無臭，水溫正常，水質多為碳酸鈣鎂型水。地下水和地表水對水泥製品和鋼構件無腐蝕—弱腐蝕。

2、礦床充水因素分析

1)充水水源：

(1)地下水：

礦區內第四係含裂隙水，區內部分煤層埋藏較淺，裂隙水對礦區開采有一定的影響。

(2)老窯積水：

礦區內原有老窯以斜井為主，開采深度100-250米不等，為數較多，開采時間不長，未形成封閉狀態，均彙聚有一定的老窯積水，且位於擬建礦井開采煤層的較高地段，是礦床充水水源之一，對擬建礦井的生產安全會構成一定的威脅。

(3)地表水：

礦區內地表水主要為季節性溪溝流水，受季節性影響，因此要防止雨季溪溝水滲入礦坑而成為充水水源,對煤層的開采構成威脅。

(4)斷裂破碎帶水文地質特征

礦區內有一條正斷層，斷層破碎帶含水性弱，導水性強。

2)充水方式：

大氣降水是礦坑充水的主要因素，大氣降水多沿節理裂隙滲入礦井，礦井湧水量雨季有所增加，並且裂隙越發育，湧水量越大。

3)充水礦床類型：

礦床的大部分礦體位於當地侵蝕基準麵以下，會受到地表水體的威脅。該礦床水文地質條件為第一類型礦床。

4)礦坑湧水量的預測

根據該礦井的地表水及充水條件的分析，造成礦井充水因素的主要水源有大氣降水補給，通過塌陷裂隙、斷層破碎帶等滲入礦坑而成為充水水源;由於普查地質報告未對礦井湧水量進行預測，本設計根據礦區水文地質條件和礦井能力預計本礦井湧水量一般約在20m3/h，最大湧水量為60m3/h。

3、礦區水資源綜合利用評價

1、工業用水：區內未發現水量豐富的水體，礦山工業生產用水可用牛欄江的水。

2、生活用水：區內未發現水量豐富的水體，生活用水還有待於進一步探尋不受汙染的泉水或牛欄江的水進行處理。

4、礦區水文地質條件評價

綜上所述，礦區水文地質條件簡單，礦床以裂隙充水岩層為主，水文地質類型可列為“二類一型”。

礦區內主要煤層(M8)小部分礦體位於當地侵蝕基準麵以上，且本礦開采下限位於當地侵蝕基準麵以下，區內地形有利於自然排水，當開采標高在當地侵蝕基準麵以上時，地表水對其影響不大，當開采標高在當地侵蝕基準麵以下時，地表水就可能通過裂隙、溶隙等渠道滲入礦井，水文地質條件屬簡單類型。

五)設計利用儲量

根據貴州省煤礦設計研究院編製的《貴州省威寧縣馬家丫口煤礦普查地質報告》的結論以及貴州省國土廳關於《貴州省威寧縣馬家丫口煤礦普查地質報告》礦產資源儲量評審備案證明(黔國土資儲備字[2007]424號)，馬家丫口煤礦核準的資源量為634萬t，其中(333)資源量132萬噸，(334?)資源量502萬噸。根據《煤炭工業小型礦井設計規範》，根據《煤炭工業小型礦井設計規範》，礦井的工業資源/儲量應為(333)×k(k取0.9)：

工業資源/儲量=132×0.9=118.8萬噸

礦井的設計利用儲量應從工業儲量中扣除礦區邊界煤柱、斷層隔水煤柱與房屋煤柱，礦區邊界煤柱與房屋煤柱資源量類型為(333)時也應乘以可信度係數k(k取0.9)。經計算井田邊界煤柱為6.68萬t，房屋煤柱為7.42萬噸。

煤柱計算詳見表3-3，設計利用儲量計算詳見表3-4：

表3-3 馬家丫口煤礦煤柱計算表

煤層編號資源儲量級別平麵積(m2)平均傾角(°)斜麵積(m2)平均厚度(米)體 積

(m3)體 重(噸/米3)資源儲量(萬噸)

M8(333)303983537109.11 1.244530.93 1.56.68

384973541235.87 1.249483.04 1.57.42

合計　　　　　　　14.10

表3-3 馬家丫口煤礦設計利用儲量計算表

煤層

編號資源/儲量

類型工業儲量

(萬噸)邊界

煤柱房屋

煤柱設 計

利用儲量

M8(333)118.86.016.68 106.11

本礦井能力為9萬t/a，根據上表的計算結果，礦井設計利用儲量為：106.11萬t。

六)對地質勘探報告的評述

1、勘探工作概況

貴州省煤礦設計研究院2007年8月作的《貴州省威寧縣馬家丫口煤礦普查地質報告》。

2、資源及開采條件評述

本井田資源基本可靠，煤層簡單，賦存穩定，構造中等，頂底板條件一般，水文地質條件簡單，這些都是井田開采的有利條件。

3、存在的問題和建議

貴州省煤礦設計研究院2007年8月作的《貴州省威寧縣馬家丫口煤礦普查地質報告》中，對本礦井煤層的對比性、煤層厚度、結構的變化情況和可采範圍已經基本摸清，可采煤層的露頭位置、煤質等基本摸清。並已報貴州省國土資源廳備案(黔國土資儲備字[2007]424號)，能夠滿足本方案的設計要求，可作為本方案的設計依據。

4、存在的問題和建議

(1)普查報告對煤礦的地質構造及水文地質缺乏深入的分析和研究，對井下湧水量未進行預測，而且未對礦井深部的資源進行詳盡勘探。建議在今後的生產中加強管理，收集有關資料進行總結和分析，特別是對小構造的預測;

(2)建議對井田內的老窯開采範圍和積水情況要調查清楚;

(3)因礦區範圍內有居民區，工作麵必須在房屋保護煤柱之外回采，絕不可回采保護煤柱;或者地麵居民搬遷之後方可開采;

四、主要建設方案的確定

(一)開采方案

1.礦區範圍

根據貴州省國土資源廳[2007]1327號文，本礦礦界拐點坐標(北京坐標係)如下：

序 號XY

1299463335374900

2299463335375980

3299200035375980

4299200035375130

5299153835375128

6299155035374400

麵積3.7218平方公裏

開采深度+2250— +1300m標高(建議)

礦區形狀為不規則的多邊形。

2、可采儲量

根據本報告上一節的計算，馬家丫口煤礦的設計利用儲量為：106.11萬t。

根據《煤炭工業小型礦井設計規範》，礦井的可采儲量應從設計利用儲量中扣除井筒煤柱與工業場地煤柱，並乘以采區回采率：

可采儲量=(設計利用儲量—井筒煤柱—工業場地煤柱)×采區回采率

1.采區回采率的確定

M8煤層平均厚度為1.2m，因此采區回采率取85%;

2.井筒保護煤柱：根據《建築物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設與壓煤開采規程》中按照斜井保護煤柱留設的規定的計算結果，保護煤柱寬度為20米，從安全及保護井筒的角度出發，在主要井筒兩邊各推20m，因有部分井筒煤柱在房屋煤柱範圍內，所以經計算井筒煤柱為4.28萬t。

3.工業場地煤柱經計算為3.61萬t。

表4-2 井筒及工業場地保護煤柱計算表

煤層編號資源儲量級別平麵積(m2)平均傾角(°)斜麵積(m2)平均厚度(米)體 積

(m3)體 重(噸/米3)資源儲量(萬噸)備 注

M8(333)194623523758.72 1.228510.46 1.54.28 井筒煤柱

(333)164423520071.98 1.224086.37 1.53.61 工業場地

合計7.89

本井田設計利用儲量為106.11萬t，扣除井筒保護煤柱和工業場地保護煤柱(這兩種煤柱參與計算可采儲量時也需乘以可信度係數k)計算得可采儲量84.16萬t。可采儲量計算見下表：

表4-3 可采儲量計算表

煤層

編號設計利用儲量

(萬t)井筒保護煤柱

(萬t)工業場地

保護煤柱

(萬t)設計利用儲量

-

井筒保護煤柱

(萬t)回采率

(%)可采儲量

(萬t)

M8106.113.85 3.25 99.01 85 84.16

經計算，馬家丫口煤礦礦井實際可采儲量為84.16萬t 。

3、建設規模及產品方案

1)礦井工作製度

礦井設計年工作日為330天，每天“四六”製作業方式，每天四班作業，每天淨提升時間為16小時。

2)礦井設計生產能力及服務年限

本礦為今年威寧縣煤礦整合變更礦權的礦井,根據現有的地質儲量、開采技術條件、機械化裝備等因素，以及根據省裏《關於畢節地區八縣(市)煤礦整合、調整布局方案的批複意見》，經綜合考慮，設計生產能力為9萬t/a。

本礦的可采儲量為84.16萬t ，儲量備用係數取1.4,則礦井的服務年限為:

服務年限=可采儲量/(井型×儲量備用係數)

=84.16/(9×1.4)≈7(a)

由於普查地質報告僅對礦區淺部的資源量進行了估算及推測，對礦區深部的資源情況了解不足，礦區深部資源類型低甚至不能參與可采儲量計算，進而造成礦井服務年限偏短，請業主今後按有關規範加大地質工作投入及工程控製，提高煤炭資源量類型以達到設計利用規範的要求。

3)產品方案

本礦井產品作為一般民用及工業用煤，主要供當地的民用煤，部分銷往威寧、畢節、昭通、水城的電廠及附近的水泥廠等企業。因此，本礦產品方案暫考慮為原煤。各工礦企業在使用本礦的煤炭時，可采取一定的脫硫或降硫措施，以減少燃煤對大氣的影響。

4、礦井開采方式

根據礦區煤層的賦存狀況及埋藏深度，本礦井采取地下開采方式。

5、開拓方案及廠址選擇

本礦為威寧縣煤礦整合變更礦權的礦井，根據設計人員現場踏勘的結果來看，本礦的地勢總的來說很陡峻，地麵條件很差，可以進行比選的地麵工業場址實在有限。根據礦區範圍內的地形地貌特點，煤層賦存條件、出露情況以及礦井合理布置工業場地的特點，擬定以下兩個開拓方案：

方案一

從地形及交通條件分析，在井田北西部公路邊，將一塊場地進行少量的挖方與填方可以作為礦井工業場地，其餘要麼地勢實在陡峻要麼在礦區範圍之外，無法作為礦井工業場地。由於緊靠公路，也極大的方便了煤礦外運，因此，工業場地在這裏相對而言比較合適。

在+2210m的標高布置主斜井，主斜井井口標高+2210m，主斜井以60°方位角掘進，在距M8煤層10m距離的底板中布置運輸上山和回風上山，運輸上山沿煤層穿出地麵作為副斜井;回風上山平麵距運輸下山30m，沿煤層傾向穿出地麵作回風斜井。在+2250m標高沿煤層走向布置1081回風順槽，在+2196m標高沿著煤層走向布置1081運輸順槽及1081回采工作麵，形成礦井生產、運輸、通風及排水係統。

後期礦井可以采用運輸下山和運輸大巷相結合的形式連接二、三采區，選擇合適的地麵場地作為後期的風井，而且，從礦區布置上看，後期一個風井即可滿足二、三采區采掘回風的要求，二、三采區同樣采用走向長壁後退式采煤法。

礦井建成投產時，以一個采區、一個炮采工作麵(工作麵平均斜長85m，年推進度610m)生產，即可達到設計能力。

根據礦區範圍以及煤層賦存深度，礦井共劃分為兩個水平，以一個炮采工作麵達到設計生產能力，采煤方法為走向長壁後退式，工作麵采用單體液壓支柱配合金屬鉸接支護，全部跨落法管理頂板。

方案一詳見插圖4-1。

方案二

直接用方案一中二采區風井作為方案二的主井，主斜井井口標高+1590m，主斜井以60°方位角掘進，在距M8煤層10m距離的底板中布置運輸上山，由於煤礦必須采用下行式開采，因此首采麵和首采區同樣必須布置在和方案一一樣的位置，開拓係統與方案一相同。

礦井建成投產時，以一個采區、一個炮采工作麵(工作麵平均斜長85m，年推進度610m)生產，即可達到設計能力。

根據礦區範圍以及煤層賦存深度，礦井共劃分為兩個水平，以一個炮采工作麵達到設計生產能力，采煤方法為走向長壁後退式，工作麵采用單體液壓支柱配合金屬鉸接支護，全部跨落法管理頂板。

方案二詳見插圖4-2。

(2)開拓方案的比選

方案二的地麵場地比方案一要平坦一些，隻是場地旁邊有一塊崩塌體，場地帶來了一定的安全隱患。方案一的地麵場地有一定的填挖方量，否則受地形限製無法滿足9萬t/a能力礦井地麵工業場地的需要，但是由於方案二的場地過於靠近礦區南部，地麵運輸比較困難，而且，開采一采區時井下運輸的距離也很長，所以本設計推薦方案一，公路邊的斜井開拓方案。

表4-4 開拓方案技術、經濟比較表

方案

項目方案一方案二

工程量井巷工程1840m。

其中：岩巷1375m。

煤及半煤巷465m。井巷工程3890m。

其中：岩巷3425m。

煤及半煤岩巷465m，

優 點1、井巷工作量較小，係統形成較快。

2、運輸與通風距離短，快速通暢。地麵工業場地寬闊。

缺 點地麵工業場地較狹窄。1、井巷工作量太大，尤其是岩巷，生產係統布置困難，經濟性差，

2、運輸及通風距離較長。

推薦方案

本礦由於是斜井開拓，所以井下運輸大巷及主斜井采用軌道運輸，鋪設單軌，600mm軌距，軌型22kg/m，混凝土軌枕。主斜井設計采用提升絞車運輸，井下大巷運輸考慮采用防爆蓄電池電機車牽引運輸，工作麵采用鐵溜槽自溜煤，運輸上山考慮采用提升絞車運輸。

本礦工業場地由於靠近縣鄉公路，所以煤炭外運統一采用汽車運輸。

(二)防治水方案

根據現場實際情況，馬家丫口煤礦在一坡地上布置井口和工業場地是合理的。由於井口及工業場地位置較高，地表水容易排泄，故場地不受洪水威脅。

本礦井生產的原煤主要是無煙煤，用於民用、工業、動力用煤。

經現場踏勘，工業場地的地勢較為開闊，自然地形坡度在5～20%左右;場區無溶洞、滑坡等不良工程地質。

井田內氣候溫和濕潤，冬無嚴寒，夏無酷暑，雨量充沛，屬亞熱帶高原性季風氣候區。據威寧縣氣象站資料：年平均降水量865.6mm,，年平均相對濕度為78%。

根據中華人民共和國建設部、國家質量監督檢驗檢疫總局2001年7月20日聯合發布的《建築抗震設計規範》(GB50011—2001)的規定，威寧縣抗震設防烈度為七度。

根據前麵所述，礦床的部分礦體開采下限位於當地侵蝕基準麵以下，會受到地表水體的威脅。地表水體、大氣降水、溶洞裂隙水、老窯積水是礦井充水的主要因素，因此，本井田是以大氣降水為主要補給來源的岩溶裂隙水充水礦床。由於開采過程中有井下灑水防塵以及井下消防管線，因此實際湧水量可能稍大。礦井必須時刻注意排放水，特別是每年的洪水季節，避免出現由於大量水蓄積造成意外事故。

區內老窯和小煤礦雖已被關閉,但老窯采空冒落造成導水裂隙發育，致使地表水及降雨大量滲入老窯蓄積，開采時要特別注意，首先必須留設足夠的防水煤柱，嚴禁開采隔水煤柱;其次必須按照黔煤辦字[2007]37號文的要求，加強探放水工作，堅持“預測預報，有掘必探，先探後掘，先治後采”的原則，發現有頂底板的來壓水，要先進行疏水放壓，然後修築必要的防水閘門。對靠近老采區的巷道，也必須修築放水閘門。

井下布設排水係統即泵房、水倉、水溝、排水管路等，並確保有足夠的排水能力。

主要井巷應盡量布置與隔水層的弱含水層中。

五、礦床開采

(一)井下開采

1.推薦的生產能力及能力驗證

根據《煤炭工業小型煤礦設計規定》，結合馬家丫口煤礦的實際情況，設計一個采區一個工作麵達到設計能力，工作麵傾斜長度取85m，年推進度610m，M8號煤層平均厚度1.2m，煤容重1.50t/m3，工作麵回采率97%，則該工作麵能力為：

工作麵能力=設計工作麵傾斜長度×煤層平均厚度×年推進度×容重×工作麵回采率

=85×1.2×610×1.50×97%≈9.0萬t /a

滿足生產能力要求。

2.遠景儲量

本礦由於礦區範圍較大，礦區範圍內深部的資源未作詳盡的勘查，因此深部的煤炭資源並未列入儲量計算，這直接導致了礦井的服務年限過短。今後應作詳細的生產地質報告以提高資源量級別，這樣可提高本礦的資源量，充分利用礦區範圍內的資源，並延長礦井的服務年限。

由於本礦井周邊無大礦及其他礦井，在今後的生產技術條件成熟後，業主還可申請向深部擴界，礦井的資源量便可進一步擴大。

3.開采崩落範圍的確定

崩落範圍考慮劃定井田內留設邊界及井筒等煤柱後，煤層采空後所造成的塌陷範圍，根據馬家丫口煤礦範圍內的岩土特性，在煤層走向上，基岩移動角(δ)取70°，在煤層傾斜方向上山取75°，下山移動角(β)取70°。則礦區範圍內可采部分煤層采空後，在煤層走向上、傾向方向的地表移動範圍計算公式分別為：

采空區在走向上崩落外擴範圍=(采空區邊界地表標高—采空區邊界標高)

×tan(90-70)°

采空區在上山向崩落外擴範圍=(采空區邊界地表標高—采空區邊界標高)

×tan(90-75)°

采空區在下山向崩落外擴範圍=(采空區邊界地表標高—采空區邊界標高)

×tan(90-70)°

地表沉陷範圍見圖1。從圖中可以看出，既使礦井留有20m的礦界隔離煤柱，礦區崩落範圍仍然超出礦井圈定範圍。建議礦井在開采過程中除了加強對地麵塌陷及位移的觀測外，對由於采掘而引起的礦界外崩塌範圍亦給予一定的治理。

4.水平劃分及標高

根據礦區範圍內的煤層賦存特點及賦存深度，本設計推薦劃分為兩個水平，一水平標高為+1700m，二水平標高為+1500m，這樣水平的上下煤量相當，便於礦井進行合理的係統布置和礦產開采。

5.通風方式

本設計確定礦井通風方式為對角式，通風方法為分區抽出式。

選用礦用防爆軸流式風機二台，一台工作，一台備用。風機的選型詳見“設備選型”一節。

6.井筒數目與裝備

本礦井共有三個井筒：

1、主斜井，長440m，主要用於運煤、運材料、進風，鋪設22Kg鋼軌、混凝土軌枕，井筒表土段砌镟支護;

2、行人副斜井，長405m，主要用於行人、運材料、進風、鋪設管線和進出人員，鋪設15Kg鋼軌、混凝土軌枕，表土段采用砌镟支護，其餘采用梯形支架。

3、回風斜井，長420m，表土段采用砌镟支護，其餘采用梯形支架。

表5-1 井 筒 特 征 表

井 筒

名 稱井 口 坐 標井口標高

(m)方位角

(º)傾 角

(º)井 筒

長 度

XY

主斜井299406335374930+221024024440

副斜井299455335375133+229033035405

回風斜井299458535375149+229033035420

注：表中坐標為北京坐標係，黃海高程。

7.采煤方法

本礦根據礦區地形、煤層的賦存特點，設計采用斜井開拓。

1)采煤方法的確定

本礦煤層傾角為10～35°，淺部傾角大深部傾角較緩，M8號煤層厚度1.2m，采煤方法采用走向長壁後退式開采，爆破落煤，鐵溜槽自溜煤;采煤法詳見采礦方法標準圖(圖3)。

2)工作麵支護及頂板管理

設計布置走向長壁工作麵，後退式回采，工作麵用DZ16-25/80G型單體液壓支柱(720顆) 和HDJA—1000型金屬鉸接頂梁(720根)支護。支柱排距1.0m、柱距為0.8m，“三四”排支護方式，最大控頂距4.2m，最小控頂距3.2m，全部垮落法管理頂板。

3)采掘機械配置及運輸方式

回采工作麵配GMZ—12型煤電鑽6台，采用鑽眼爆破法落煤，運輸下山配置提升絞車運輸。

回采工作麵主要設備配備見表5—2，掘進工作麵設備配備詳見表5—3。

表5—2 回采工作麵主要設備配備表

序號設 備

名 稱型 號主 要 技 術

參 數單 位數 量備 用合計

1煤電鑽GMZ—12電壓127V，N=1.2KW台426

2岩石電鑽EZ2—2.0電壓127v、2.0kW台426

3發爆器MFB—100每次引爆電雷管100發個314

4乳化液泵站XRB40/200電壓380V，N=15KW台112

5回柱絞車JH—8電壓380V，N=7.5KW台213

6單體液壓支柱DZ16-25/80G支柱高：980～1600mm根600120720

7金屬絞接頂梁HDJA—1000梁長：1000mm根600120720

8鐵溜槽

設計布置兩個掘進頭，掘進工作麵配備岩石電鑽及煤電鑽打眼，並配備TXU—75A型探水鑽，JBT51-2型局扇和80WGF32汙水泵，人工裝運。

表5—3 掘進工作麵主要設備配備表

序號設 備

名 稱型 號主 要 技 術

參 數單 位數量備用合計

1煤電鑽GMZ—12電壓127V，N=1.2KW台112

2岩石電鑽EZ2—2.0電壓127v、2.0kW台112

3發爆器MFB—100每次引爆電雷管100發個213

4局扇JBT51-2風量145—225m3/min N=5.5KW台112

5探水鑽TXU—75A額定電壓660/380V N=4.0KW台112

6汙水泵80WGF32流量32 m3/min，揚程32m台112

7潛水泵BQY-15/20A額定電壓660/380V N=2.2KW台1

9.工作麵長度及年推進度

根據《煤炭工業小型礦井設計規範》，結合馬家丫口煤礦M8煤層厚度為1.2m的實際情況，設計一個采區一個工作麵達到設計能力，工作麵傾斜長度取85m，年推進度610m。

10.采區巷道布置

1)采區巷道布置詳見開拓係統平、剖麵圖(附圖2)。

原煤流向：1081工作麵→1081運輸順槽→運輸上山→主斜井→地麵;

采麵用料流向：地麵→主斜井→運輸上山→1081運輸順槽→使用地點。

2)采區數目及工作麵能力

本礦井年生產能力為9萬t/a ，以一個采區、一個工作麵達到生產能力。

3)掘進工作麵原煤運輸

掘進煤經掘進頭→1082工作麵掘進麵→運輸石門→運輸上山→主斜井→地麵。

(二)、礦井主要設備選型

1.運輸設備

1)主斜井運輸設備

(1)設計依據

1)主斜井傾角24°，斜長440m;

2)工作製度：每年工作330天，每天四班提升;

3)運輸量：煤為90.9t/班、矸石為3.5t/班、材料為3車/班;

4)運輸容器：采用MF0.75—6礦車，自重455kg;材料車MC1—6B，自重511kg;

5)車場：井底車場、運輸下山上車場均為平車場;

6)每天提升時間16h。

(2)選型計算

1)提升斜長L=465m

2)一次提升時間T

T= 2 ×L/Vp + 80

式中：Vp—提升機平均提升速度(m/s)，暫定為2.6 m/s;

T=2 ×465/2.6 +80

=438(s)

3)一次提升量和礦車數確定(根據礦井年產量要求計算)

(1)、小時提升量Ax

Ax=　　1.25×1.2×A

330×16

式中：A—礦井年產量(t/a);

1.25—提升不均衡係數;

1.2—提升能力富裕係數;

330—年工作日數;

16—日工作小時數;

經計算：

Ax=(1.25×1.2×9)/(330×16)=25.6(t)

(2)、一次提升量

Q=　　Ax×T

3600

=25.6×438/3600=3.1(t)

(3)、一次提升礦車數

Z1=　　Q

ΨΥVc

式中：Ψ——裝載係數，傾角為24°，Ψ=0.9;

Υ—煤的散集密度，取0.9t/m3;

Vc—礦車容積，m3;

Z1=3.1/(0.9×0.9×0.75)=4.80(輛)

一次提升礦車數，取Z1=5輛，即一次提升煤車5個或1個矸石車。

4)繩端荷重Qmax

Qmax=[Z1(G1+G2)(sinβ+f1cosβ)+PL0(sinβ+f2cosβ)]　kg

=5×(455+750×1×0.9)(sin24°+0.015cos24°)+1.11×438(sin24°+0.3cos24°)

=2726.9(kg)

(3)提升絞車選型

1)選型

根據以上計算，主斜井選用JK1600×1200—24滾筒礦用型提升絞車，滾筒直徑為1600mm，最大牽引力Fe=40kN，其平均繩速Vp=2.6m/s，配套電機：110kW、380V;主機廠配套供給電控設備。

一次提升礦車數：5個煤車或1個矸石車。

2)提升絞車強度驗算

按下式進行驗算：

Fe≥〔Z1(G1+G2)(sinβ+f1cosβ)+PL0(sinβ+f2cosβ)〕g/1000

=2726.9×9.8/1000

=26.7(kN)

經驗算，符合要求。

3)提升能力驗算

Q =(16×3600/ 550)×5×0.9×0.75×330/(1.25×90000)=1.4>1.2，滿足提升要求。

2.通風設備

該礦采用抽出式通風方式，選用FBCZ型高效節能防爆軸流通風機。當礦井初期風壓和風量較小時可調節風機葉片安裝角度，滿足礦井通風要求。反風時采用風機反轉進行反風。

(1)礦井風量、負壓計算

(1)按最大班下井人數計算

Q=4×N×K

其中：4—每人需風量;

N—最大班下井人數，45人;

K—風量備用係數，取1.25;

計算得：Q=225m3/min=3.75m3/s

(2)分別法 按各需風地點實際需風量計算

礦井風量 Q=(∑Q采+∑Q掘+∑Q硐+∑Q其它)×K礦

式中：∑Q采—采煤工作麵所需風量之和，本井以一個炮采工作麵達產，配風10m3/s;

∑Q掘—掘進工作麵所需風量之和，本井布置2個掘進工作麵，配風4m3/s;

∑Q硐—各獨立供風硐室所需風量之和，本礦由於二采區的采麵將離地麵變壓器較遠，所以設置一個井下變電所，配風1m3/s;

∑Q其它—其它行人和維護巷道所需風量之和，按(∑Q采+∑Q掘+∑Q硐)的10%計算，則：

∑Q其它=(10+4+1)×10%=1.5m3/s;

K礦—礦井內部漏風率，取K礦=1.15;

所以，Q=(10+4+1+1.5)×1.15≈20m3/s

經上述兩種方法計算後，確定礦井總風量為Q=20m3/s。

2)負壓計算

根據各用風點風量分配及服務範圍，計算出本礦井困難時期總風量為22m3/s、負壓為555Pa。詳見下表。

礦井通風困難時期阻力計算表5—4

序號巷道名稱支護方式巷道長度淨斷麵淨周長風阻係數風阻風量負壓

(m)(m2)(m)(N.S2/m4)×10-3(kμ)(m3/s)(pa)

1主斜井錨噴4408.0 10.6 20182.192071

2運輸下山錨噴5208.0 10.6 20215.312084

3運輸石門錨噴155.69.0 2519.22102

4運輸順槽礦工鋼梯形棚8005.69.0 251024.9610100

5工作麵開切眼單體液壓支柱858.410.44567.12107

6回風順槽礦工鋼梯形棚8005.69.0 20819.971080

7回風石門錨噴155.69.0 2015.37102

8回風上山錨噴520810.6 20215.312084

9風井錨噴420810.6 20173.912068

10引風道料石砌镟204.58.5713.06205

小計3635504

局部阻力50

合計555

(2)主要通風機設計依據

1)礦井通風困難時期最大風量：Qk=20m3/s.

2)礦井通風困難時期最大負壓：h1=555Pa。

(3)主要通風機選型計算結果

1)通風機需要的風量：Q=1.05Qk=1.05×20=21.2m3/s

2)通風機需要的全壓h=h1+(擴散器動壓損失和通風設備各部阻力之和)pa

h=h1+200=555+200=755Pa

其電機功率(Pd)：KW

Pd =K×Q×h

102×η1×9.8

式中：K—電動機功率備用係數，取1.15;

η1—風機效率，根據特性曲線查得0.90;

計算得Pd=20KW。

根據上述風量和通風機需要的全壓的要求，選用FBCZ54-6-No14型防爆軸流式通風機二台，一台工作、一台備用。風量12.5～31.5m3/s，負壓150～790pa，電機功率為30KW。

(4)礦井等積孔的計算

礦井等積孔采用下式計算：

A=1.19Q/√ h m2

式中：

A-礦井等積孔，m2;

Q-礦井風量，m3/s;

h-礦井負壓，Pa。

經計算，礦井等積孔如下：

A=1.01m2

根據計算結果可知，本礦井屬通風中等礦井。

3、排水設備

(1)設計依據

1) 湧水量：普查地質報告對礦井湧水量未進行預測，結合礦井的生產能力，本設計暫定：

正常湧水量：20m3/h，最大湧水量：60m3/h。

2)初期排水垂高：184m。

(2)水泵選型

1)水泵參數計算

(1)所需水泵最小流量QB

QB=24Qr/20=1.2 Qr=1.2×20=24m3/h

式中：Qr—礦井正常湧水量，20m3/h

(2)所需水泵最大流量QBm

QB=24Qrm/20=1.2 Qrm=1.2×60=720m3/h

式中：Qrm—礦井最大湧水量，60m3/h

(3)水泵揚程(HB)的計算

HB =(184+5)×1.25=237(m)

(3)水泵型號及台數的選擇

根據QB和HB選用BSQ25-120×2型水泵三台(正常湧水量時：一台泵工作，一台泵備用，一台泵檢修;最大湧水量時：二台泵工作，一台泵檢修)，其工況點參數為：流量Qm=25m3/h，揚程Hm=240m。

上述選型僅作參考，該礦在投入生產前應根據實際湧水量參數對水泵選型進行校核，必要時應重新選型。

4、供配電係統

(1)供電電源

礦井電源一回引自玉龍變電站，另一回引自雲南馬路變電站，該煤礦在施工前必須形成雙回路電源供電，使礦井建設在電力上得到保證。

設計考慮直接利用工業廣場設地麵設備杆上變電亭1個，安裝1台S9-400/10/0.4變壓器供地麵設備、地麵用電和照明，變壓器中性點接地;設井下設備杆上變電亭1個，安裝1台KS9-315/10/0.40變壓器向井下各用電設備供電，變壓器中性點不接地;安裝1台KS9-100/10/0.40變壓器供井下掘進局扇用電，變壓器中性點不接地。

(2)井下供配電

由地麵經主斜井向井下設備供電，各配電點及電纜由隔爆低壓饋電開關引出。由於後期二、三、四采區均離地麵的變壓器較遠，所以必須在井下設立井下變電所。

(3)井下低壓係統保護裝置

局部扇風機采用專用變壓器、專用開關及專用電纜，並與掘進工作麵之設備作風電、瓦斯閉鎖，隻有局扇開始運行後才能起動掘進工作麵的電氣設備，一旦局扇停止運行，風電瓦斯閉鎖裝置立即切斷局扇供風巷道內的一切電氣設備的電源。

所有隔爆開關均設有短路、過負荷及斷相保護。並安裝檢漏繼電器對低壓電纜及設備進行漏電保護。

低壓電纜均采用礦用橡套電纜或礦用屏蔽橡套電纜。

六、選礦及尾礦設施

本礦所產原煤主要為無煙煤，產品塊煤主要用於化工及冶金行業。其目標市場主要有水城及雲南的工業企業，部分供威寧當地及周邊小型企業，少量粉煤作民用，因此產品方案為原煤，選礦方案以手選矸石為主。各工礦